ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Оценка величины адгезии из "Адгезия пыли и порошков 1967 " Зависимость числа адгезии от сил, удерживающих частицы монодисперсной пыли на поверхности, принято характеризовать интегральными кривыми сил адгезии (рис. 1, 2). Силу отрыва на интегральных кривых можно выражать как в абсолютных величинах, так и в единицах g. Г. И. Фукс назвал силу отрыва в единицах g, т. е. отношение силы отрыва к весу частиц, коэффициентом прилипания. [c.13] Иногда силу отрыва выражают косвенно , например, в виде числа оборотов центрифуги, частоты колебаний вибрирующей пластинки, угла поворота запыленной поверхности и т. д. (подробнее см. гл. II). [c.13] Адгезию в различных условиях можно сравнивать как по силе отрыва (или удерживания) равного числа частиц, так и по числу адгезии (т. е. числу остающихся частиц) при одной и той же величине силы отрыва. [c.13] Таким образом, оценка адгезии по силам отрыва при одинаковых числах адгезии (т. е. по / мин, -Рманс и F50) таит в себе возможность ошибок. [c.15] Точно так же оценка адгезии по числам адгезии при равных силах отрыва может служить лишь относительной характеристикой сил взаимодействия частиц с поверхностью. [c.15] Результаты исследований по отрыву полидисперсного порошка можно представить дифференциальными кривыми (рис. I, 4а) распределения частиц по их размерам до (кривая /) и после приложения силы отрыва (кривые 2—5). Как видно из рисунка, с увеличением приложенной силы, например по мере увеличения скорости центрифугирования запыленной поверхности, число прилипших частиц уменьшается, причем удаляются более крупные частицы максимумы на дифференциальных кривых смещаются в сторону частиц меньших размеров. [c.15] Однако, несмотря на возможные неточности и ошибки, более удобно оценивать адгезию методом интегральных кривых адгезии. Поэтому целесообразно от дифференциальных кривых распределения частиц по размерам (рис. I, 4а) перейти к интегральным (рис. I, 46) кривым адгезии. Для этого вычисляют отношение оставшегося на поверхности после приложения силы отрыва числа частиц данного размера к начальному числу частиц. Например, в исходной фракции содержится 34 частицы диаметром 50 мк, а остается после центрифугирования при скоростях 1500, 5850, 9600 и 13 050 об/мин соответственно 25, 15, 3 и 1 частица. Разделив число оставшихся частиц на начальное, получим числа адгезии, равные соответственно 73,5 44 9 и 3% (кривая 4, рис. I, 46). Аналогично рассчитываются числа адгезии для частиц других размеров и строятся интегральные кривые. [c.15] Интегральные кривые (б), характеризующие адгезию частиц г =100 г-90 3-60 4-50 5 -40 — 30 и 7 - 20 жк. [c.16] В СВЯЗИ С экспериментальными трудностями определения сил адгезии первых и последних частиц можно считать, что Ро=Ркян, а Рт=Рмакс- Для интегрирования уравнения (I, I) необходимо знать фунцию /(/ ад). к сожалению, нет еще необходимых данных о зависимости f Fap). [c.17] Иногда оценивают силы адгезии по давлению прилипания s=-Рад/5 (где 5 — истинная площадь контакта частицы с поверхностью). [c.17] Если бы даже и удалось замерить площадь контакта частицы с поверхностью, то из-за неравномерности распределения давления прилипания в зоне контакта [см. формулы (I, 2) — (I, 4)] среднее значение этого давления не являлось бы объективной характеристикой адгезии. [c.18] Рассмотрим далее методы оценки адгезии слоя порошка, отличающиеся от методов оценки адгезии монослоя. Отметим сначала некоторые неточности применяемых методов, использованных в работах Кремера, Бузага и других авторов. [c.18] Коэффициент а не должен зависеть от размеров частиц, а определяться лишь свойствами контактирующих тел. Поэтому этот коэффициент можно использовать для расчета сил адгезии слоя порошка, образованного частицами различных размеров, к однотипным подложкам в одинаковых условиях. Однако в дальнейших исследованиях 21 была обнаружена зависимость коэффициента а от размеров частиц, что ставит под сомнение правильность расчетов Кремера. [c.18] Такой метод, во-первых, исключает неточности, связанные с неопределенностью площади контакта (следует заметить, что площадь истинного контакта частицы с поверхностью еще не определена), во-вторых, позволяет сравнивать силы адгезии слоя порошка с силами адгезии монослоя, т. е. сопоставлять два случая адгезии. [c.19] Здесь Л —константа — диаметр частиц взвеси Я — зазор между частицей и поверхностью т) — вязкость жидкости Uh — скорость частицы в направлении, нормальном к поверхности. [c.20] Таким образом, для подобных систем величина Ма должна быть одинаковой. [c.20] По уравнению (I, 15) можно определить зависимость доли задержанных частиц от высоты шихты фильтра для любой скорости фильтрации данной взвеси. [c.21] Следует, однако, учитывать, что уравнение (I, 15) справедливо только для определенных размеров частиц и зерен загрузки фильтра. Уравнение (I, 15) получено с учетом ряда существенных ограничений (плотность материала частиц равна плотности воды, расклинивающее давление жидкости не учитывалось), что сужает возможности расчета сил адгезии подобным методом. [c.21] Вернуться к основной статье