ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Структура, свойства и составы сплавов из "Нержавеющие стали " Составы сплавов подбирают так, чтобы при комнатных или пониженных температурах в них частично или полностью протекало 7 )-М-преБращение (см. рис. 122, 127) с образованием легированного мартенсита, в котором при последующем нагреве несколько ниже линии превращения а- у протекало дополнительное старение, резко повышающее прочностные характеристики сплавов. [c.262] На рис. 146 показано влияние легирующих элементов на мар-тенситные кривые, по которым определены температуры начала (Ms или М ) и конца мартенситного превращения Mf или М ) для систем, составы которых приведены на рис. 147 [669]. [c.262] Из приведенных данных следует, что молибден интенсивно понижает точки мартенситного превращения, а кобальт и титан их повышают. [c.265] Установлено, что чем выше содержание никеля в сплавах, гем сильнее происходит процесс дисперсионного упрочнения при одинаковом содержании титана или алюминия или их суммы (рис. 148). Наилучшее сочетание свойств имеет место при введении никеля в сплав около 20—25%, чем около 10—12%. Высоконикелевые сплавы имеют более высокие пластические свойства, они менее склонны к охрупчиванию, чем сплавы с 10—12% никеля [656, 679]. [c.265] Сплавы В, Г и Д (табл. 104) обладают очень высокими характеристиками прочности при достаточной пластичности. [c.266] Электронномикроскопическое исследование сплавов со стареющим мартенситом показывает, что наибольшее упрочнение наблюдается в сплавах, в которых интерметаллидные фазы находятся в стадии предвыделения при 400—450° С, когда они еще когерентно связаны с твердым раствором и размер их не превышает 20 А. [c.266] При более высоких температурах старения ( 500° С), когда наряду с процессом превращения происходит некоторое разупрочнение и укрупнение частиц выделившихся фаз, их структура выявляется более четко и они представляют собой интерметаллидные соединения типа (Ni, Fe) А1 и NijAl, а в присутствии титана — типа Nig (TiAl) с той же кубической решеткой, но несколько измененными параметрами. Старение происходит внутри кристаллов мартенсита, которые имеют большое количество несовершенств. Однако старение не связано с образованием более тонкой структуры мартенсита, а оно связано с диффузией атомов легирующих элементов и образованием интерметаллидных фаз в мартенсите. [c.266] В табл. 105 приведен химический состав железоникелевых сплавов со стареющим мартенситом, применяемых в промышленности США [641—644, 665—668, 649]. [c.266] Высокое сочетание прочностных свойств с пластичностью у этих сталей достигается в результате легирования и применения специальных методов термической обработки. [c.269] В зарубежной практике существует три группы железоникелевых сплавов со стареющим мартенситом (под названием Maraging), различающиеся по содержанию никеля (25, 20 и 18%). Кроме того, они подразделяются на подгруппы в зависимости от термической обработки. [c.269] Сплавы с 25 и 20% Ni легированы алюминием и титаном, которые являются основными упрочняющими элементами. Наиболее широко применяются сплавы с 18% Ni, содержащие кобальт и молибден (см. табл. 105). [c.269] Режимы термической обработки этих сплавов различны в зависимости от состава сплава, вида полуфабриката. [c.269] Следует особо подчеркнуть, что полученный в результате охлаждения с высоких температур безуглеродистый мартенсит независимо от легирования (до старения) обладает высокой пластичностью, ударной вязкостью и хорошей обрабатываемостью, чем существенно отличается от неотпущенного углеродистого мартенсита низколегированных сталей. [c.269] Железоникелевые сплавы с высоким содержанием никеля ( 25%), приобретающие после нормализации аустенитную структуру, для стимулирования мартенситного превращения нуждаются в промежуточной обработке (нагреве при 700° С или обработке холодом), тогда как сплавы с 18% Ni этого не требуют. [c.269] Старение при 480° С в сплавах с 18% Ni протекает очень быстро в течение нескольких минут, твердость быстро растет и затем медленнее и достигает максимума через 3—6 ч. [c.269] В сплавах с 25% Ni операцию промежуточного нагрева при 700° С можно заменить 25%-ной холодной деформацией, при которой происходит частичный распад аустенита. [c.269] При повышенном содержании титана в 25%-ном никелевом сплаве (выше 1,4%) обработку холодом можно не проводить (табл. 105). [c.269] Среди отечественных железоникелевых сплавов большой интерес представляют сплавы с 12 и 17% Ni, легированные титаном, алюминием и молибденом. Сплавы с 17% N1, легированные небольшим количеством титана, кобальта и молибдена (см. табл. 104), целесообразно использовать в качестве присадочной проволоки при сварке изделий из указанных сплавов. [c.269] Вернуться к основной статье