Детали кривилиы

На рис. 24 показано изменение сопротивления усталости деталей (кривая /) и образцов (кривая 2), а также программа [c.40]

При одноконтактной схеме измерения можно лишь частично исключить вышеуказанные составляющие погрешности обработки, поскольку в измерительную размерную цепь системы входят отдельные узлы станка. Например, при плоском шлифовании деталей с приборами БВ-1005, основанном на одноконтактной схеме измерения, из погрешности изготовления не удается исключить температурную деформацию станка (кривая 1, рис. 9), что приводит к значительному изменению размеров деталей (кривая 2, рис. 9). После модернизации прибора БВ-1005 на двухконтактную схему измерения температурная деформация станка из погрешности изготовления исключается (кривая 5, рис. 9), соответственно уменьшается и рассеивание размеров партии деталей (рис. 8, диаграмма 1 г). [c.362]

Изготовление трущихся деталей с шероховатостью и наклепом поверхности, равными или близкими к оптимальным, может сократить величину износа и время приработки деталей (кривая 3 на рис. 6, а), повысить гидродинамический эффект смазки, а следовательно, увеличить долговечность машин и сохранить их точность в процессе длительной эксплуатации. При сглаживании неровностей уменьшается коэффициент трения. Разработка методики определения и получения оптимальной шероховатости и оптимального наклепа для деталей из разных материалов, работающих при различных режимах и условиях эксплуатации изделий и стандартизация их для ответственных деталей, является важнейшей задачей. [c.356]

На рис. 4.57, а показана схема распределения относительных главных напряжений на контурах головки и стержня болта (контурные напряжения). Относительные контактные напряжения (давления) приведены для случая, когда головка болта опирается на жесткое основание. На практике этому приблизительно соответствует резьбовое соединение, стягивающее стальные детали болтами из титановых сплавов. На рис. 4.57, б дана зависимость относительного контактного напряжения д = д/о на опорном торце головки болта, когда головка опирается на жесткую (не-деформированную) деталь (кривая 1) и на деталь из того же, что и болт, материала (кривая 2). После определения контактного напряжения проведен расчет напряженного состояния в головке. Результаты расчета приведены на рис. 4.57, а. Из рисунка сле- [c.129]

На диаграмме проведены кривые деформирования болта (кривая I) и промежуточных деталей (кривая II). Они выражают зависимость усилия от удлинения (или сжатия), при упругих деформациях изображаются прямыми линиями. [c.39]

Фиг. 230, б дает представление о влиянии периодически изменяющейся во времени причины (кривая /) на накапливающуюся среднюю (кривая 2). По оси абсцисс отложено время работы станка, а по оси ординат — размеры. Горизонтальная прямая характеризует арифметическую среднюю всей совокупности деталей. Кривая 2, имеющая затухающий характер, приближается с течением времени 346 [c.346]

Примем, что рассеивание производственных погрешностей изготовления резьбовых деталей по среднему диаметру и рассеивание допустимых суммарных ошибок среднего диаметра предельных калибров подчиняются закону нормального распределения (рис. 94,й). Зона рассеивания технологических погрешностей деталей (кривая Г) характеризуется величинами Стт их , величина поля допуска деталей Ь и рассеивание допустимых ошибок суммарного диаметра проходных калибров — величинами и Хк , а не- [c.194]

Полное усилие, действующее на болт, определяют из диаграммы усилий (рис, 6). На диаграмме приведены кривые деформирования болта (кривая I) и промежуточных деталей (кривая //), выражающие зависимость усилия от удлинения (или сжатия). При упругих деформациях эта зависимость изображается прямыми линиями. [c.43]

Фиг. 128. Сравнение полей рассеивания размеров отдельных деталей (кривая А) и групповых средних (кривая В).

Комплектование деталей криво-шипно-шатунного механизма. Шатуны двигателей П-350 и ПД-ЮУ нормальных размеров и каждого из ремонтных размеров сортируют по наименьшему диаметру отверстия нижней головки на 12 групп с интервалом 0,004 мм. Сортировку выполняют при температуре 20 5 °С. Маркируют номер размерной группы электро- [c.309]

При сортировке деталей на группы количество деталей в разных группах не будет одинаковым, как это вытекает из анализа кривых распределения размеров обработанных деталей. Кривые распределения для охватывающих и охватываемых деталей также не будут совершенно одинаковыми. Поэтому некоторая часть деталей при сборке методом групповой взаимозаменяемости не может быть использована, вследствие чего увеличивается незавершенное производство. Во избежание этого целесообразно пользоваться методом, аналогичным методу работы по формуляру, применяемому в единичном производстве. В этом случае сортируют на группы детали, узкие пределы допусков которых труднее выдержать в производственных условиях в большинстве случаев такими являются охватывающие детали в зависимости от числа деталей, получившегося при сортировке в каждой группе, изготовляются в пределах частичного допуска соответствующей группы парные с ними детали. Этот метод находит применение в зарубежном машиностроении. [c.230]

При сортировке деталей на группы количество деталей в разных группах не будет одинаковым, как это вытекает из анализа кривых распределения размеров обработанных деталей. Кривые распределения для охватывающих и охватываемых деталей также не будут совершенно одинаковыми. Поэтому некоторая часть деталей при сборке методом групповой взаимозаменяемости не может быть использована, вследствие чего увеличивается незавершенное производство. [c.249]

Указанные возможности повышения ресурса в эксплуатации реализуются соблюдением правил приработки (понижение скоростных и нагрузочных режимов работы, учащенная замена смазки и т. д.) автомобиля, высоким качеством вождения (обеспечение оптимальных режимов трения), соблюдением норм и правил его обслуживания и ремонта, а в конструировании и производстве — правильным подбором материалов, соответствующей обработкой деталей пары и начальным зазором в сопряжении, а также подбором равнопрочных деталей. Кривая изнашивания является основой для прогнозирования ресурса работы механизмов. [c.16]

Затраты на изготовление любой детали можно разбить на два вида. Один вид затрат связан с амортизацией станка и помещения и имеет тенденцию увеличиваться прямо пропорционально размеру партии (кривая 1 рис. 21). Другой вид затрат зависит от стоимости переналадки станка и имеет тенденцию уменьшаться с увеличением партии деталей. Кривые 2 соответствуют этим затратам при различной стоимости самой переналадки станка. Суммарные затраты (кривые 3 п 4) имеют при этом минимум, соответствующий оптимальному размеру партии. Снижение затрат на переналадку (переход от кривой 3 к кривой 4) обусловливает уменьшение размера оптимальной партии деталей. Основным средством повышения универсальности станков при одновременной их высокой производительности является переход к ЧПУ и ком плексной автоматизации всех рабочих и вспомогательных операций. Универсальность станков находится в определенном противоречии с повышением их производительности. Для каждых конкретных условий производства целесообразно использовать станки 32 [c.32]

Вес и масса движущихся деталей криво [c.160]

Предположим, что мы имеем цилиндрическую деталь. Кривые охлаждения центра, поверхности и сечения, расположенного на половине радиуса от поверхности, наложенные на С-диаграмму, показаны на фиг. 208, 6. Для данной стали при данных условиях охлаждения на поверхности получится мартенситная структура, в центре перлитная, на расстоянии половины радиуса получится мартенсит+тростит. [c.207]

На фиг. 13 кривая 1 представляет скорость движения лотка в направлений перемещения деталей, кривая 2 — изменение усилия пружин по времени. Ордината у — максимальная скорость, которая достигается лотком в момент разгона в течение времени г , В промежуток времени, следующий за t, скорость лотка уменьшается. В некоторый момент времени, когда израсходуется все усилие пружин, лоток переместится еще на некоторое расстояние по инерции и остановится. [c.19]

Наименее выгодное направление неровностей у обеих трущихся деталей перпендикулярно направлению скольжения (кривые 1 на рис. 45, б). Если направление скольжения совпадает с направлением неровностей одной детали и перпендикулярно направлению неровностей другой, износ уменьшается (кривая 3) и достигает минимума при совпадении направления скольжения с направлением неровностей обеих деталей (кривые 2 на рис. 45, в). В ответственных сопряжениях направление неровностей может быть оговорено в технических условиях. Влияние направления неровностей на износ более заметно при сухом и граничном трении (кривые А на рис. 45, в) при жидкостном трении это влияние заметно при большой высоте микронеровностей, так как слой смазки разделяет сопрягаемые детали (кривые Б). [c.121]

Сила Pj вызывает в деталях криво-шипно-шатунного механизма усилия NJ, К , Т), Zj и момент М), которые определяют по формулам (2)—(6), если заменить в них Рг на Р . [c.257]

К 1 руппе механизмов для воспроизведения заданной траекто-р] п относятся также механизмы для черчения линий, которыми пользуются не только для вычерчивания различных кривых, 1ю и для обработки фасонных деталей. На рис. 27.7 показана схема одного из механизмов для черчения линий, а именно механизма для черчения параболы, в котором точка Е движется точно по параболе. [c.554]

Рассмотренные кривые мы видим на линиях среза, полученных при пересечении круглых деталей плоскостями, параллельными их [c.58]

Кривые линии и поверхности, ограничивающие детали сложной формы, весьма разнообразны они находят особенно широкое применение в автомобильной и авиационной промышленности. Из этой группы здесь будут рассмотрены только некоторые чертежи деталей со сложным плоским контуром и в 50 отдельные примеры чтения чертежей пространственны.х деталей, ограниченных сложными криволинейными поверхностями. [c.222]

При чтении чертежей деталей этой группы важно уяснить кривые линии, ограничивающие контурные очертания плоских элементов деталей, а для объемных уяснить криволинейные поверхности, ограничивающие деталь [c.223]

В предыдущих параграфах были рассмотрены кривые линии, полученные в результате плоских сечений цилиндра и конуса, а также чертежи плоских деталей со сложным криволинейным контуром. Рассмотрим чертежи деталей с криволинейными поверхностями. [c.225]

Рассмотренные кривые, чаще всего гиперболы, мы видим на линиях среза, полученных при пересечении круглых деталей плоскостями, параллельными их оси, например в головках щатунов и других деталях машин. [c.50]

Предста1вим графиш, приведенные на рис. 24, в координатах относительная нагрузка — число циклов (рис. 25). Кривые усталости деталей и образцов изобразятся линиями 1 я 2, а программы нагружения будут представлены кривой 3. В левой части рисунка даны кривые распределения интенотвности повреждений А по уровням нагрузок программы для деталей (кривая 4) и образцов (кривая 5). Величины А подсчитываются по линейной гипотезе накопления повреждений [c.41]

Нестационарное тепловое состояние телескопического кольца характеризуется семейством кривых (рис. 3.3, 6), построенных по результатам термометрирования в точках 1-3 (рис. 3.3, а) в течение характерного периода теплового режима при стендовых испытаниях. Наиболее интенсивно прогреваются тонкостенные оболочки корпусных элементов. Следует подчеркнуть, скорость изменения характерной температуры (кривая 1) телескопического кольца при выходе на стационарный режим, а также скорость охлаадения существенно ниже, чем у соединяемых корпусных деталей (кривые 2 я 3), так что умеренная скорость изменения температуры (около 300 С/мин) на переходных участках, по-видимому, не вызывает заметных температурных напряжений в кольце. [c.135]

На рис. 8.18, а и б дана сеточная разметка головки болта и корпусной детали для вычисления функций влияния и напряженного состояния в головке болта вариационно-разностным методом, а также показано изменение главных напряжений на контуре головки и стержня болта (контурные напряжения). Контактные давления на этом рисунке соответствуют случаю опирания головки болта на жесткое основание. На практике этому варианту приблизительно соответствует случай стягивания стальных деталей болтами из титаиовых сплавов. На рис. 8.18, б дан график распределения контактных давлений на оиорном торце головки болта при опиранни на жесткую (недеформируемую) деталь (кривая 1) и деталь из одинакового с болтом материала (кривая 2). [c.159]

При увеличении радиуса скрутления под головкой болта концентрация напряжений снижается (рис. 8.19 и 8.20). Однако контактные давления вблизи кромки отверстия при этом возрастают из-за уменьшения площади опоры (рис. 8.21). Кривые а соответствуют контакту головки с упругими деталями, кривые б — абсолютно жестким корпусным деталям. [c.160]

Из методов ускоренной оценки предела выносливости, основанных на использовании малого числа образцов, корреляционных зависимостей, характеристик упругости, изменения температуры, а также косвенных и безобразцовых методов, следует выделить метод ступенчатого нагружения по Локати. Он предназначен для ориентировочной оценки пределов выносливости образцов и деталей, кривые выносливости которых имеют горизонтальный участок. По результатам испытания со ступенчатым увеличением нагрузки не менее трех образцов (для усреднения полученных оценок) подсчитывают сумму относительных долговечностей 2 niijNi), где значения долговечности Ni взяты из семейства предположительных кривых усталости, выбранных из ранее полученных близких экспериментальных данных. Образец или деталь нагружают начальным напряжением сго и испытывают в течение щ циклов. Далее [c.315]

Вследствие действия систематических причин (например, под-наладка станка в пределах обследованной партии деталей) кривая распределения может стать двухвершинной (рис. 194) с расстоянием между вершинами, равным е. В этом случае поле рассеяния А> > бст + е. [c.277]

Исследования на образцах, склеенных из стекол с различными Аа, также показали, что увеличение процентного содержания пластификатора в клее приводит к уменьшению напряженного состояния склеенных деталей. Кривые рис. 52 получены для клея с 5% НБЦГ. [c.88]

На рис. 5.18 показаны кривые плотности распределения напряжении в наиболее нагруженной точке деталей (кривая I) и пределов прочности деталей [c.51]

Сопряжение деталей по плавиш кривым (рио. 2.9), Конструктивное решение колене трубопровода [c.41]

В технике находят широкое применение криволинейные поверхности, имеющие системы конических кривых окружностей, эллипсов, гипербол, парабол, а также прямых линий. Эти линии имеют несложные математические уравнения, поэтому поверхности с системой таких линий легко задаются на чертежах. По таким чертежам проще составить программу для изготовления деталей с этими поверхностями на станках-автоматах с программным управлением. Для изделий с иными математическими поверхностями на чертежах задают дополнительные условия в виде записей уравнений всей поверхности или ее частей. Уравнення поверхности позволяют более точно строить и рассчитывать необходимые сечения, касательные и нормали, определять координаты точек, а также проводить другие исследования, необходимые при проектировании и программировании. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...