5 — Уменьшение с увеличением размеров сечения

Предел текучести 471 — Обозначение 5 — Уменьшение с увеличением размеров сечения 490 [c.641]

Наиболее рациональна форма окна, близкая к треугольной — она обеспечивает наибольшую жесткость перегородки в своей плоскости. С уменьшением высоты поперечных ребер (с увеличением размеров окна в перегородке) жесткость контура резко уменьшается. Однако даже при сравнительно небольшой высоте ребер, составляющей 5—10% стороны сечения, поперечные ребра повышают жесткость контура по сравнению со стойкой без ребер на 30—40%. Минимальное количество перегородок, практически обеспечивающее отсутствие искажения контура, — такое, при котором расстояние между перегородками примерно равно высоте нагруженной стенки или /з длины контакта стойки и элемента, передающего нагрузку на стойку. [c.279]

Полученные в МЭИ результаты показывают, что в выходном сечении за сопловыми решетками с суживающимися каналами, как и в одиночных соплах, добавки ОДА приводят к значительному уменьшению размеров крупных капель. Существенное снижение й(к1 отмечено во всех точках выходного сечения, в том числе и в ближнем следе за выходными кромками (рис. 9.10). Отметим, что при увеличении начальной влажности в отсутствие ОДА кривые (ki(S) расслаиваются с увеличением г/о от 5 до 15 % диаметры [c.307]

Применение скоростного нагрева. В разд. 3 показано, что увеличение скорости нагрева при рекристаллизационном отжиге сопровождается измельчением зерен. Это связано с увеличением скорости зарождения центров рекристаллизации. Эффективность применения высоких скоростей нагрева для получения УМЗ структуры у алюминиевых сплавов была исследована на сплаве АК6. Заготовки диаметром 38 мм, длиной 44 мм подвергали индукционному нагреву. Температура по сечению заготовки выровнялась через 18 с и достигла заданного уровня через 20 с. Для достижения той же температуры в центре заготовки при нагреве в печи сопротивления потребовалось 50 мин. В области температур 300—450°С, при которых у сплава АК6 активно протекают процессы возврата и еще невозможно развитие рекристаллизации, средние скорости нагрева составляли 0,1 и 25°С/с соответственно при печном и индукционном нагревах. Увеличение скорости нагрева привело к уменьшению среднего размера зерен от 14 до 9,5 мкм. [c.170]

Когда первичный источник точечный, световые колебания в отверстиях 51 и когерентны и видность полос на экране С максимальна У=1. В случае протяженного источника видность полос меньше единицы. При заданном расстоянии d между отверстиями 5 и она зависит от отношения поперечного размера источника 0 к расстоянию Ь между источником и экраном В, т. е. от углового размера источника 0 = Dx/ . Если в K/(2d), то из (5.52) следует, что видность т. е. полосы видны отчетливо. С увеличением 0 видность уменьшается, и при в = K/d полосы пропадают совсем. Уменьшение видности полос можно объяснять частичной когерентностью световых колебаний в точках 51 и возбуждаемых протяженным источником. Для количественной характеристики этой когерентности колебаний в разных точках поперечного сечения светового пучка вводится понятие степени пространственной когерентности у 2- Она характеризует способность световых колебаний в пространственно удаленных точках 51 и 5г, взятых в некотором поперечном сечении пучка, к созданию стационарной интерференционной картины, если свет из точек 51 и 5г будет каким-либо способом сведен в одну точку (в опыте Юнга это происходит в результате дифракции на отверстиях в экране В, совпадающих с точками 51 и 5г). [c.241]

Герметичность стыка в зоне контакта вакуумного захвата с грузом обеспечивается эластичностью уплотнения и созданием необходимого усилия сжатия, при котором уплотнение заполняет неровности контактирующих поверхностей. Прп сжатиях более чем на 8—20 % контактные натекания в местах стыка уплотнения с грузом прекращаются. Однако для компенсации неплоскостности вакуумной камеры и груза необходимо увеличивать высоту уплотнения, что может повлечь за собой потерю его устойчивости. С увеличением высоты уплотнения необходимо увеличивать и ширину, что приводит к увеличению размеров вакуумной камеры и уменьшению грузоподъемности. Практически коэффициент формы сечения Я = Ь/(2к), где Ь — ширина сечения, й—высота, целесообразно назначать в пределах 0,6—0,5. [c.89]

Во всех случаях, за исключением 6-слойных образцов, имеется оптимальная площадь поперечного сечения, выше и ниже которой замеренная прочность понижается видно также, что замеренная прочность растет с увеличением абсолютных размеров поперечного сечения за счет роста толщины при неизменной ширине образца (6-, 12- и 18-слойные образцы). На основании этих данных в работе [186] сделан вывод, что ширина образца должна быть не меньше 13 мм. Здесь следует, однако, отметить, что одновременное изменение относительного пролета Ик приводит к качественно другим результатам (рис. 5.2.2 и 5.2.3). На рис. 5.2.3 видно, что на измеренную прочность образца оказывает влияние также радиус закругления опоры образца уменьшение радиуса закругления ведет к понижению прочности. [c.173]

Форма и размеры поперечного сечения потока зависят от величины расхода воды на винтовом желобе. С увеличением расхода глубина потока в зоне внутреннего борта, а следовательно и характер движения, практически не изменяются, но зато растет площадь поперечного сечения потока в зоне, прилегающей к внешнему борту (рис. 5, а). Увеличение площади поперечного сечения потока в этой зоне происходит за счет увеличения смоченного периметра и глубины потока (рис. 5, б). При уменьшении расхода воды внутренняя зона потока также остается неизменной. [c.11]

На рис. 5.19 представлены траектории частиц для некоторых характерных случаев при расчетах по приближенному способу. При больших размерах частиц (ds>lO мкм) и малых диаметрах минимального сечения сопел ( <25 мм) траектории частиц в сверхзвуковой части сопла близки к прямолинейным. Траектории частиц малых размеров искривлены и при больших диаметрах сопел близки по форме к линиям тока газа. Такой характер поведения частиц различных размеров связан с тем, что запаздывание частиц по скорости и температуре увеличивается при увеличении размера частиц, градиента газодинамических параметров и при уменьшении плотности газа. Линии тока газа и частиц в дозвуковой части довольно близки между собой, а в трансзвуковой и сверхзвуковой частях заметно различаются, особенно при больших диаметрах частиц и малых диаметрах минимального сечения сопла. [c.217]

Для плазменной резки использовались воздух и кислород, толщина раз резаемой стали 7 мм. Повышение расхода газа достигалось за счет увеличения давления. Увеличение скорости истечения газа при заданном расходе обеспечивалось за счет уменьшения канавок завихрителя газа при одновременном увеличении давления. Завихритель газа в плазмотроне использовался с шестью спирально расположенными каналами с правой нарезкой. Конструктивные размеры завихрителей, применявшихся при исследованиях, приведены в табл. 2.2. Завихрители № 1—№ 5 были рассчитаны для использования с диаметром канала сопла не более 3 мм (сечение 7,065 мм ) завихрители № 6—№ 9 были предназначены для сопла с диаметром канала не менее 3,5 мм (сечение 9,6 мм ). Общее сечение всех шести канавок завихрителя меньше сечения канала сопла. Такое условие обеспечивает хорошее завихрение газа, так как исключает подпор газа в полости сопла. Плазмотроны типа ПВР-402 имеют завихритель, общее сечение каналов которого больше, чем сечение канала сопла. Вследствие подпора газа, образующегося в полости сопла, происходит некоторое ослабление вихря. В связи с этим при резке стали таким плазмотроном вероятность образования грата на кромках возрастает. [c.57]

Улучшением подготовки шихтовых материалов к плавке — повышением содержания железа в железорудном сырье, применением офлюсованного агломерата, железорудных окатышей, брикетов и др. Известно, что увеличение железа в шихте только на 1 % дает прирост выплавки чугуна около 3% и уменьшение расхода кокса на 1,5—2,5%. Применение одинаковых по размерам кусков шихты способствует более равномерному распределению потока печных газов по сечению доменной печи, лучше.му соприкасанию газов с материалами, а вследствие этого [c.41]

Поперечное сечение реактора-токама-ка показано на рис. 7.2. Термоядерные нейтроны уносят более 80% энергии, выделяющейся в реакции. Они проходят через внутреннюю стенку 2 вакуумной камеры и поглощаются во внещнем бланкете 4. Стенку 2, ограничивающую вакуумную полость токамака, принято называть первой стенкой, так как она первой воспринимает тепловой и радиационный потоки от плазмы. Размеры токамака и ресурс его работы во многом определяются материалом и размером первой стенки. В качестве материала для ее изготовления используют легированные стали, ниобий либо молибден, которые выдерживают тепловые потоки до (1 ч- 5) 10 Вт/м . При большей плотности теплового потока ресурс первой стенки оказывается недостаточным. Однако расширение вакуумной камеры с целью уменьшения плотности потока связано с увеличением размеров реактора и, следовательно, с большими затратами на его изготовление. Поэтому для защиты первой стенки используется вдув холодного газа между плазмой и стенкой и литиевая защита. [c.283]

Из приведенной формулы (3-2) видно, что а) высота сепаратора увеличивается с увеличением паровой нагрузки или осевой скорости пара ш,о б) с увеличением давления растет необходимая высота сепаратора Я в) высота Я изменяется обратно пропорционально квадрату тангенциальной скорости входа и г) при прочих равных условиях с увеличением диаметра сепаратора высота последнего увеличивается. Все это показывает, что эффективность улавливания влаги при данных диаметре и высоте сепаратора определяется тангенциальной скор,ость.ю входа и, с одной стороны, и осевой скоростью подъема пара wq, с другой. Указанное отношение этих скоростей /шо, определяемое сечениями входа и сепаратора, является характерной особенностью каждой конструкции сепаратора. На рис. 3-1 дана расчетная характеристика работы центробежного сепаратора при различных значениях отношений скоростей u/wq. Как видно из графика, эффективность работы сепаратора определенной высоты резко ухудшается с уменьшением отношения u/wq. Так, при высоте сепаратора Я=0,5 м уменьшение отношения u Wa с 20 до 2 приводит к тому, что при давлении 60 ат и осевой скорости ш = 0,8 м1сек минимальные размеры сепарируемых частиц влаги увеличиваются с 0,01 до 0,113 мм, т. е. диаметры сепарируемых частиц влаги возрастают более чем в 10 раз. Сепараторы с отношением ulwo<5 не обеспечивают отделение мелких частиц влаги и осуществляют лишь грубую сепарацию крупных частиц влаги. В случае необходимости отделения мелких частиц влаги сепараторы должны выполняться с отношением скоростей ц/шп= 10 20. Следует иметь в виду, что расположение вводов пароводяной смеси в сепараторы относительно уровня воды в них имеет решающее значение для получения пара необходимой чистоты. Наличие тангенциальных вводов в сепаратор вызывает при условии расположения мест подвода пароводяной смеси не- [c.57]

Увеличение поперечного сечения кольца по сравнению с размерами, приведенными в табл. 71, улучшает, как правило, уплот-няюш,ие качества, увеличивает срок службы, однако одновременно увеличивается и трение. При уменьшении диаметра сечения кольца увеличивается износ и кольцо становится чувствительно к механическим повреждениям. Поэтому минимальный диаметр сечения кольца выбирают не менее 2 мм. Исключением являются кольца с очень малым внутренним диаметром (D = 3- -5 мм). [c.587]

Осадка (рис. 98, а) — уменьшение высоты заготовки с одновременным увеличением ее поперечных размеров. Заготовки, в которых отношение высоты к диаметру или меньшей стороне сечения больше 2,5, осаживать не рекомендуется во избежание возможного продольного искривления. Осадку выполняют для получения из заготовки малого сечения поковки с большим поперечным сечением, а также для улучшения структуры и механических свойств металла поковок, в том числе для выравнивания свойств вдоль и поперек оси поковок. Осадку выполняют так же, как предварительную операцию перед прошивкой отверстия или перед протяжкой для увеличения укова или размеров поковки. Поковки дисков, шестерен и аналогичных им деталей изготовляют только осадкой. Осадку производят бойками или осадочными плитами. [c.124]

Осадка — уменьшение высоты заготовки при увеличении площ,ади ее поперечного сечения (рис. 22.2, а). Осадку производят бойками или осадочными плитами. Заготовки, у которых отношение высоты к диаметру или меньшей стороне поперечного сечения больше 2,5, осаживать не рекомендуется во избежание возможного продольного искривления. Осадку применяют для получения поковок с большими поперечными сечениями из заготовок меньшего поперечного сечения (поковки шестерен, дисков и т. п.), перед прошивкой отверстия или перед протяжкой для увеличения укова или размеров поковки. Высадка — осадка части заготовки (рис. 22.2, б). [c.336]

Для подводяш,их трубопроводах, соединяюш,их элементы пневмопривода, рекомендуемые максимальные скорости движения воздуха составляют 16—40 м/с. Меньшие значения скорости принимают при более высоких рабочих давлениях. Уменьшение скорости воздуха при тех же величинах расходов может привести к увеличению проходных сечений трубопроводов, пневмоаппаратуры и устройств и неоправданному увеличению размеров и массы всей системы. Приближенно потери давления в жестких трубопроводах и в резиновых рукавах можно определить по номограммам (рис. 7.1, 7.2) [4]. Пример пользования номограммой на рис. 7.1 показан штриховой линией. Если расход 5=2 м /мин, а давление р = 0,4 МПа, то при внутреннем диаметре трубопровода с1 = 19 мм потеря давления составит 0,002 МПа. В правой части номограммы на рис. 7.2 даны потери давления на 1 м длины резиновых руковов при давлении воздуха 0,4 МПа. Левая часть номограммы дает возможность определить потерю давления для рукавов длиной 1—30 м при давлении воздуха 0,1—0,8 МПа. Например, если при давлении 0,4 МПа расход воздуха Q = 2 м /мин, а внутренний диаметр рукава т == 9 мм, то потеря давления на 1 м длины рукава составит примерно [c.171]

Устанавливать резец выше линии центров на 1—1,5 мм, что также способствует уменьшению вибраций и тем самым повышению скорости резания. Положительного результата можно добиться и при установке резца на уровне центров станка, если передняя грань резца располагается в нейтральной плоскости стержня резца. К этому средству прибегают расточники-новаторы. Например, на фиг. 143 изображен резец Лакура, давший высокую производительность при обработке разнообразных деталей. Оправдал себя и расточный с квадратным сечением резец. Семинского (фиг. 144). Головка резца повернута на 45° относительно опорной части так, чтобы одна из диагоналей сечения расположилась в горизонтальной плоскости. Для увеличения жесткости резца длина диагонали может быть по размеру близкой диаметру растачиваемого отверстия. [c.194]

Для увеличения производительности в ПО ЗИЛ применяю двухсекционные пресс-формы (рис. 4.5). При малых размерах звенье и их компактном размещении модельный состав запрессовываю через единый канал с пастоперекрывателем. Предотвращение и вытекания модельного состава из пресс-формы способствует по держанию давления во время затвердевания моделей и уменьшени) усадочных дефектов в них. Модельный состав подается к звенья через общий канал сечением 4X2 мм. В двухзвеньевой пресс форме оба механизма коллективного перемещения стержней мог> иметь либо один общий привод, либо два, автономных привода -по одному на каждый механизм. В первом случае дисковые копир обоих механизмов соединены между собой зубчатым зацепление [c.94]

Так как при заданном сечении реакции деления сг/ пробег нейтрона до размножения Л/ = 1/п/сг/ падает с ростом концентрации п/ делящихся ядер, то увеличение плотности делящегося вещества приводит к уменьшению критического размера системы как р Кк Л/ 1/р) и связанной с ним критической массы как р " Мк р ) р ). При рассмотрении имплозии цилиндрических мишеней прямого действия в схеме тяжелоионного инерциального термоядерного синтеза [3] тяжелая оболочка пушера , сделанная из Аи или из РЬ, разгоняется к оси цилиндрической мишени до скоростей 3 10 см-с за счет газодинамического давления вещества поглотителя, нагретого пучком тяжелых ионов. Конструкция термоядерной мишени, использованная в работе [3], показана в разрезе на рис. ГЛ. В момент стагнации (максимального сжатия, когда выравнивается давление пушера и сжимаемой DT-смеси) плотность DT-слоя увеличивается в 500 раз (от начального значения 0,2 г см до 100 г см ), а вещество пушера достигает плотности р 10 г-см . Существенным является то, что с помощью ионного пучка с небольшим количеством энергии 5 МДж в режиме квази-изэнтропического сжатия получается сильно сжатое вещество мишени с массой М т. [c.199]

Большие кольца обычно сваривают при подогреве в машине с программированием (У20 или с импульсным оплавлением. Звенья цепи диаметром до 20 мм при подготовке торцов на усеченный конус могут свариваться сопротивлением, а с плоскими торцами оплавлением с подогревом. При сварке звеньев малых и средних размеров теряется энергия на нагрев шунта и качественно изменяется оплавление, снижается os ф (большое 2ц.з), а также значительно изменяется усилие при оплавлении и осадке. Эти явления усиливаются о уменьшением диаметра и увеличением сечения кольца. Звенья сваривают на стальных зажимах 1 (рис. 66, а) с медными электродами 2. На прочных звеньях размером 18 X 24 мм (d-L) из сталей 23Г2А и 25ХГНМА усилие при оплавлении после подогрева достигает 4 тс, а при осадке 8 9 тс. Отход назад при подогреве связан с упругими силами, достигающими 0,5 — 0,7 тс. Их величина зависит от начального зазора между [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...