570 — Схема дифференциальная резонансные

Внешний вид программного автомата и схемы управления резонансных стендов фирмы Шенк показан на рис. 91. Программный автомат 2 с фотоэлектрическим устройством, в которое помещается перфолента 1, считывает заданные параметры и передает их в систему регулирования 3. Туда же поступают соответствующие параметры с тензометрического динамометрического прибора, устанавливаемого последовательно с нагружаемой деталью и фиксирующего фактическое значение действующих нагрузок. Одноименные параметры поступают в схему сравнения, сигнал рассогласования с которой через дифференциальное реле управляет работой возбуждающего нагрузку вибратора. Имеющиеся схемы обеспечивают воспроизведение нагрузки с ошибкой, не превышающей, 2% заданной. [c.145]

Датчик перемещения соединяется с нагрузкой по определенным схемам, основными из которых являются [11] схема простого последовательного включения мостовая схема включения дифференциальная схема включения резонансная схема включения. [c.113]

Схемы включения индуктивных датчиков. В устройствах автоматического контроля с индуктивными датчиками применяются следующие основные схемы с непосредственным включением измерения в цепь питания датчика с логометрами неуравновешенные мостовые уравновешенные мостовые дифференциальные резонансные. [c.212]

В схеме прибора имеются два симметричных резонансных контура, в один из которых входит искательная катушка (щуп). Напряжение с конденсаторов этих контуров через дифференциальный усилитель подается на индикатор — нуль-прибор, расположенный [c.357]

Твердое тело, находящееся в потенциальном поле сил, давно служит в качестве динамической модели или расчетной схемы при изучении динамики самых разнообразных объектов техники (спутников, гироскопических систем, систем виброзащиты, управления и т. д.). На начальном этапе многие задачи о колебаниях тел рассматривались на базе хорошо разработанного аппарата теории линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. Однако представления линейной теории о колебаниях твердых тел не всегда могут соответствовать действительности, поскольку колебания твердых тел в пространстве описываются системой дифференциальных уравнений, которые содержат различные нелинейные связи между обобщенными координатами системы, отражающие действие сил различной природы, например инерционных, потенциальных, диссипативных и т. д. Наличие таких нелинейных связей при выполнении определенных условий создает предпосылки для радикального перераспределения энергии колебаний между обобщенными координатами механической системы. В этом случае динамическое поведение твердых тел может резко отличаться от того, которое ожидается согласно известным линейным представлениям, т. е. колебания тел могут иметь совершенно разные качественные и количественные закономерности в зависимости от того, имеется ли существенное перераспределение энергии или нет. Оказывается, что для указанного перераспределения необходимо наличие в системе определенных нелинейных резонансных условий [3, 4, 14]. [c.264]

Четырехканальная аппаратура УД-4. На фиг. II. 1, а и б даны схемы измерительного канала и генератора четырехканальной аппаратуры УД-4, являющейся дальнейшим развитием аппаратуры УД-ЗМ [2], разработанной Институтом машиноведения и ЦКБ АН СССР. Входные цепи измерительных каналов аппаратуры рассчитаны для установки на измеряемой детали всех четырех плеч моста, что особенно важно при измерении на вращающихся деталях. Предусмотрена активная и реактивная балансировка моста с помощью мастичных потенциометров и дифференциального конденсатора. Симметричный вход с резонансным трансформатором позволяет значительно снизить уровень помех при измерениях на действующих машинах. Выходной фазочувствительный каскад на лампе 6Н8 обеспечивает одновременно ограничение выходного тока. Генератор несущей частоты 10 кгц выполнен по схеме со стабилизацией амплитуды сравнением переменного напряжения с хорошо стабилизированным постоянным напряжением. Введение управляющего напряжения непосредственно на сетку генераторной лампы обеспечивает устойчивую генерацию при малых амплитудах, что позволяет полу- [c.96]

Структурная схема прибора с ВТП, включенным в колебательный контур, приведена на рис. 47. Напряженпе от генератора 1 поступает на рабочий 4 и компенсационный 2 резонансные контуры. Сигналы с контуров после детектирования амплитудными детекторами 3 и 5 поступают на входы дифференциального усилителя постоянного тока 6, на выходе которого включен индикатор 7. [c.130]

Блок-схема электронного аналога системы дифференциальных уравнений (6.20) показана на рис. 6.9. С помощью АВМ можно получить амплитудно-частотную характеристику и исследовать зависимость резонансных амплитуд от различных параметров. [c.215]

Для преобразования акустического сигнала в электрический используют преимущественно пьезоэлектрические преобразователи. Конструктивная схема типичного преобразователя АЭ (ПАЭ) аналогична схеме прямого пьезопреобразователя в УЗК. Во многих случаях при контроле производственных объектов применяют резонансные ПАЭ, поэтому демпфирование пьезоэлемента не производится. В отличие от преобразователей для УЗК в ПАЭ используются резонансы пьезоэлемента как по толщине, так и по диаметру. С целью повышения устойчивости к электромагнитным помехам пьезоэлементы выполняют по дифференциальной схеме. [c.320]

В схеме прибора имеется генератора высокой частоты (в последней модели работающий а частоте 120 кгц), и два параллельных резонансных контура, включенных дифференциально. Измерительная катушка 1х наматывается на сердечнике из феррита. Вокруг этой катушки помещают контрольную латунную пластину. [c.53]

Блок частоты вырабатывает сигнал, пропорциональный отклонению частоты напряжения генератора от номинальной. Этот сигнал подается в каналы Af и регулятора. Блок содержит два резонансных контура, настроенных соответственно на частоту 45 и 55 Гц, один или два магнитных усилителя, соединенных по дифференциальной схеме. Для того чтобы выходной сигнал не зависел от напряжения генератора, напряжение, подводимое к резонансным контурам, стабилизируется при помощи кремниевых стабилитронов. [c.152]

Узкополосные усилители находят широкое применение. Они обладают высокой помехоустойчивостью. Полосу пропускания выбирают не менее 0,2/о (/о — резонансная частота), что обеспечивает минимальные искажения принятых сигналов в приемном тракте. Коэффициент усиления узкополосных схем в современных дефектоскопах достигает 80—90 дБ. Поскольку сигнал для дальнейшей обработки должен иметь амплитуду около 1 В, минимальное значение сигнала на входе усилителя должно быть не менее 10 В. Как правило, применяют дифференциальные ступени усиления, обеспечивающие широ- [c.42]

Рис. 98. Схемы и характеристики в нерезонансном (сплошные линии) и резонансном (штриховые линии) режимах абсолютного (а) и дифференциального (S) преобразователей импе-дансных дефектоскопов

Приборы и методы испытаний имеют характерные особенности, так как приходится иметь дело с большим числом мешающих измерениям факторов. Структуро-сконы выполняются по резонансным , мостовым или дифференциальным схемам. [c.123]

Попова Н. И. Обоспование и оценки погрешности некоторых схем усреднения для резонансных систем обыкновенных дифференциальных уравнений, Автореф, канд, дисс,— М, Изд-во МГУ, 1981,— 14 с. [c.250]

Особо следует отметить работу 3. С. Аграновича, В. А. Марченко, В. П. Шестопалова [89], в которой по существу определены основные направления в решении проблем резонансного рассеяния волн периодическими дифракционными решетками. К моменту ее появления было ясно, что основным средством электродинамического анализа в резонансной области частот должен стать численный эксперимент. Необходимо только так переформулировать исходную краевую задачу для дифференциального уравнения в частных производных, чтобы можно было эффективно использовать вычислительную технику с прогнозируемой погрешностью и в реальном масштабе времени получать необходимые результаты. В [891 реализована схема, отработанная в рамках классического функционального анализа. Путем выделения и обраш,ения (метод полуобраш,ения, левая регуляризация) статической части задача сведена к канонической фредголь-мовой. На этом формально ее решение можно считать законченным, так как для операторных уравнений фредгольмового типа из единственности следует существование решения, а свойства компактности обеспечивают сходимость вычислительных процедур, основанных на редукции бесконечных систем линейных алгебраических уравнений [90]. [c.8]

НЛП а материала растет пропорционально увеличению частоты тока пптанпя преобразователя. В случае высоко11 частоты тока питания и (1 = 1 вносимое реактивное сопротивление (напряженпе) не зависит от а. В связи с этим, как правило, электромагнитные измерители зазоров, диаметров и вибрации имеют высокочастотные ВТП п измерительные схемы, слабо реагирующие на вносимое активное сопротивление (напряжение). Повышение абсолютной чувствительности достигается за счет использования дифференциальных многовитковых накладных ВТП или ВТП, включенных в резонансную схему. [c.149]

В этом параграфе рассмотрим задачу об устойчивости неподвижных точек точечного отображения, задаваемого гамильтоновыми дифференциальными уравнениями. Будут рассмотрены случаи, когда величины Лг связаны резонансными соотношениями третьего и четвертого порядков. Будут доказаны два утверждения о неустойчивости. Их доказательство основано на приведении точечного отображения в окрестности неподвижной точки (которую считаем совпадающей с началом координат) к нормальной форме с последующим применением теоремы 2 о неустойчивости неподвижной точки отображения. По аналогичной схеме исследована устойчивость положений равновесия гамильтоновой системы с одной и двумя степенями свободы в работах автора [53, 55, 60] и автономной гамильтоновой системы с произвольным числом степеней свободы в работе Хазина [92]. Теоремы о неустойчивости, полу- [c.117]

Наиболее распространенной как в России, так и за рубежом была двухвинтовая соосная схема. Она привлекала внимание простотой и прочностью конструкции трансмиссии и фюзеляжа. Однако были известны и ее недостатки нижний винт работает в возмущенном потоке верхнего, длинные соосные валы получаются слишком тяжелыми. Для устранения вредной обдувки нижнего несущего винта верхним конструкторы предполагали установку несущих винтов разного диаметра, однако опыты показали, что обеспечить путевую балансировку при различных диаметрах винтов очень сложно. Конструкторы вертолета соосной схемы пытались уменьшить вес трансмиссии и потери на трение. Опыт показал, что для высоких соосных несущих винтов характерно возникновение сложных резонансных явлений. В связи с этим на вертолете В.Н. Левицкого впервые соосные несущие винты приводились посредством дифференциальной передачи (с редуктором между винтами). Наибольший вклад в развитие вертолетов соосной схемы внесли Г.Е. Паукер, Л. Д Андре, И.И. Липковский, И.И. Сикорский, [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...