449 — Повышение приведения механических величин

В труде Я- Б. Фридмана Механические свойства металлов [46] описывается много и других неопределенностей, в том числе в характеристике предела ползучести Пределом ползучести считается то постоянное напряжение, которое вызывает за определенное время при постоянной температуре деформацию заданной величины (например, 1 % за 100 часов или 1% за 100 000 часов) или определенную скорость деформации в течение заданного промежутка времени (например, 10 2% в час, или 10 % в час). До сих пор не ясно, существ(ует ли абсолютный предел ползучести (напряжение, ниже которого нет пластической деформации при длительном напряжении при повышенных температурах). Ввиду стремления к максимальной экономии веса и размеров деталей, работающих при повышенных температурах, большей частью нецелесообразно ориентироваться на чрезмерно низкие напряжения . Для ориентации воспользуемся данными, приведенными в курсе сопротивления материалов Н. М. Беляева. [c.97]

Влияние температуры на обычные механические свойства мягкой (корабельной) стали иллюстрируется графиками на рис. 16.63, на котором можно заметить характерное снижение предела прочности агтах при 100° С и повышение его при температуре около 250° С, приписываемые старению. Интересны кривые напряжение — деформация для этой мягкой стали, приведенные на рис. 16.62 для восьми различных значений температуры ниже 0°С при одной и той же постоянной скорости деформирования w = 0,00208 /сек. На этом графике хорошо заметно, как процесс перехода от верхнего к нижнему пределу текучести, отчетливо выраженный для этой стали, изменяется при понижении температуры от комнатной до минимального уровня, равного 4° К- Верхний предел текучести возрастает при этом до учетверенной величины его значения при температуре 25° С. При температурах —269 и —200° С имеет место хрупкое разрушение при начальном падении нагрузки, однако в интервале от —196 до —160° С мягкая сталь может получать некоторую пластическую деформацию (до 14%), прежде чем наступит внезапное хрупкое разрушение. [c.737]

Для сверхзвуковых потоков приведенные соотношения оказываются недействительными из-за наличия перед головкой приемника отошедшей ударной волны, и соответствующие связи р с р. определяются экспериментально. После прохождения прямого скачка уплотнения газ тормозится до дозвуковой скорости и приемник воспринимает давление, отличающееся от давления до скачка на величину потерь механической энергии в скачке. Для повышения точности измерения полного давления приемное отверстие делают значительно меньше наружного диаметра насадка (г г), с тем чтобы отверстие полностью находилось за прямым скачком. Потери полного давления в скачках уплотнения при скоростях, не превышающих скорость звука более чем на 25%, составляют менее 1%. [c.284]

Подбор виброгасителя Ланчестера заключается в выборе величины маховой массы (момента инерции) и сил трения между этой массой и валом, колебания которого надо уменьшить. Для эффективной работы виброгасителя его момент инерции должен быть не менее одной десятой момента инерции элементов цепи подач, приведенных к валу гидроусилителя. Наличие зазоров в кинематической цепи уменьшает фективность виброгасителя, если он установлен не на винте. Зазоры в механических передачах вызывают повышенные вибрации, дребезжание в передаче и вносят ошибки при обработке сложных профилей. [c.156]

Механические свойства профилей повышенной прочности при растяжении соответствуют величинам приведенным в табл. 2.4. [c.208]

Из приведенного описания процесса деформирования элементов неровностей гюверхностей становится понятным, что площадь фактического контакта зависит от микро- и макрогеометрии поверхностей, волнистости, физико-механических свойств поверхностного слоя и величины нагрузки. При небольшой нагрузке повышение ее вызывает увеличение размеров пло1цадок контакта. С дальнейшим ростом нагрузки увеличивается число площадок контакта при сохранении их размеров почти неизменн1,1ми. [c.63]

Точно такое же соотношение, совпадаюш ее с формулой (284), получим и для изотропной сферической частицы, разбивая ее на бесконечно большое число равных пирамид с вершинами в центре сферы. Отсюда вытекает, что, вопреки широко распространенному мнению величина Ар определяется не искривлением межфазовой границы, поскольку кривизна граней, например, кубической частицы равна нулю, а просто геометрическим соотношением (330) или (275). Сто-унхэм [469], предполагая а priori действие гидростатического давления в кристалле, с помощью теории упругости получил для кубической частицы формулу Ар = 2//Л, совпадающую с приведенным выше выражением при условии f = у. Следовательно, обусловленное кривизной поверхности механическое (лаплассово) сжатие частицы полностью исключается, и мы должны рассматривать Ар как фиктивное давление, целесообразность введения которого оправдывается лишь тем, что оно является мерой повышения давления насыщенного пара над частицей в соответствии с экспериментально подтверждаемой формулой Кельвина (49). [c.174]

Из рис. 16 видно, что давление возрастает с ростом напряжения нелинейно. Загиб кривых может быть объяснен уменьшением константы Я, а также увеличением механических потерь. На рис. 17 можно видеть уменьшение т]э а с ростом интенсивности излучаемого звука. (Интенсивность оценивалась по величине потребляемой мощности и величине т]эа.) Снижение к.п.д. при увеличении мощности отмечает и Ван дер Бургт [22]. Обусловлено это не только уменьшением магнитострикционной константы, но и ростом механических и электрических потерь. Характерно, что и на рис. 16, и на рис. 17 линейность дольше сохраняется при величине большей Нот-. При повышенном подмагничивании нелинейные свойства ферритов проявляются слабее, о чем говорят и данные, приведенные в предыдущей главе. Поэтому при работе излучателей в режиме интенсивных колебаний рекомендуется подмагничивание, превышающее оптимальное для ферритов 21, 41, 42, М-18 и МК-20 целесообразно применять Но= 25—30 э. При наличии интенсивной кавитации метод измерения звукового давления в поле излучателя при помощи гидрофона неприменим. В этом случае наиболее точные значения т]да можно получить, измеряя акустическую мощность калориметрическим методом. Калориметрические измерения ферритовых излучателей показали, что при Н(,= 30 э и при одностороннем излучении величина их электро-акустического к.п.д.не падает ниже 60% даже в присутствии кавитации. [c.136]

Начнем с вопроса о силах, действующих на инструмент. При ПМО производительность процесса обработки повышается прежде всего за счет увеличения сечения среза. Увеличение элементов среза при обычном резании вызывает, как известно, возрастание главной составляющей силы резания Pz. Нагрев обрабатываемого материала плазменной дугой относительно снижает величину Pz, но все же сила оказывается достаточно большой, а часто даже большей, чем при резании без подогрева, поскольку режим при ПМО возрастает. Так, например, по данным ПО Ижорский завод [10] при обработке стали 08Х18Н10Т переход к плазменно-механическому точению позволил от режима резания /=15 мм 5 = = 1,6 мм/об 0=9 м/мин перейти к t — 20 мм 5 = 2,5 мм/об и v = =34,2 м/мин. Расчет силы Pz при обработке без подогрева для этого примера приводит к величине Pz 48300 Н. При переходе к ПМО сила тока дуги составила / = 270 А. Выполняя расчеты по формулам, приведенным в гл. 1 и 2, можем получить 0н 2ОО°С и PJ 66 000 Н. Следовательно, при увеличении сечения среза в 2,08 раза переход к ПМО вызывает повышение нагрузки на инструмент на 37%. Это явление закономерно, поскольку плазменный нагрев, как правило, создает предпосылки для увеличения размеров среза не только за счет разупрочнения обрабатываемого материала, но и в связи с общим изменением условий контакта последнего с рабочими поверхностями инструмента. Поэтому при ПМО оказывается возможным достичь таких величин среза, которые в обычных условиях резания невозможны. [c.155]

Физические свойства никеля и ряда никелевых сплавов приведены в табл. 2.19, а нх механические свойства — в табл. 2.20. Приведенные в таблицах данные заимствованы из публикаций фирм, производящих никелевые сплавы. Видно, что по сравнению с никелем сплавы обладают гораздо меньшей теплопроводностью и значительно более высоким электрическим сопротивлением. Как и сам никель, некоторые сплавы испытывают магнитное превращение, например сплав N1—Си. Монель 400 имеет температуру перехода, близкую к О С. Во всех случаях легирование существенно повышает предел текучести и предел прочности металла. По величине относительного удлинения деформируемые сплавы, как правило, лишь несколько уступают никелю, у литейных же сплавов (иллиум О, иллиум 98, нллиум В и хастеллой В) относительное удлинение гораздо меньше. Твердость отожженного деформируемого материала обычно бывает ниже НУ 200, а твердость литейных сплавов быстро возрастает с повышением содержания. кремния. [c.136]

Степень частотной избирательности (острота настройки) слуховых рецепторов может быть оценена по величине добротности ( 10 дб) изо амплитудных кривых рецепторных потенциалов (рис. 89). Как принято, 10 дБ—где характеристическая частота, Af — ширина полосы частот в пределах амплитудной кривой на расстоянии 10 дБ от пика этой кривой. Для кривых, соответствующих низким значениям амплитуды рецепторных потенциалов (подобно приведенным на рис. 89), острота настройки оказалась высокой по данным для внутренних волосковых клеток (Russell, Selli k, 1978) величина юдб лежала в пределах 6—И.З, т. е. могла превышать добротность, измеренную для высокочастотной области механической колебательной системы улитки — улитковой перегородки (см. раздел 3.3.2). При повышении значений параметра изо амплитудных кривых (амплитуды рецепторного потенциала, которой со- [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...