553, 557, 572 — Применени применение 582—585 Зазоры 570 — Отклонения

Как уже указывалось выше, зазоры и натяги в соединении могут значительно колебаться, притом не только в зависимости от величин, но и от знака отклонений шага и половины угла профиля, поэтому при сборочных операциях большую помощь сможет оказать применение ключей с фиксированным усилием затяжки. [c.48]

При нерациональной простановке размеров, вследствие суммирования этих допусков, отдельные элементы деталей получают значительные отклонения от заданного номинального положения. В таком случае для обеспечения необходимых условий взаимного линейного сопряжения деталей и наличия соответствующих зазоров, потребуется индивидуальная пригонка, применение селективного метода сборки, возможность размеров регулирования либо высокая точность исполнения сопряженных линейных размеров. [c.211]

Применяют два вида подбора деталей штучный и групповой. В случае применения штучного подбора измеряют размер одной из сопрягаемых деталей (например, диаметр отверстия в приливах поршня), а затем, зная требуемую величину зазора или натяга в сочленении, подбирают вторую деталь (поршневой. палец подходящего диаметра). При штучном подборе деталей сроки сборки значительно удлиняются. Поэтому, особенно в условиях крупносерийного и массового производства, применяют метод группового подбора. При групповом подборе детали сочленения предварительно сортируют на группы в зависимости от величины отклонений от номинального размера. В одну группу попадают, например, поршни и поршневые пальцы к ним таких размеров, которые обеспечивают Б сочленении натяг 0,01—0,03 мм. При сортировке деталей по методу группового подбора применяют специализированный мерительный инструмент или при массовом производстве сортировку механизируют. [c.168]

Лабиринтные уплотнения (рис. 66,г) с резьбовыми канавками на вращающихся гребнях применяют для высоконапорных гидротурбин. При диаметре кольца 2000 мм высота гребня 200 мм, ширина щели — всего 0,5 мм. Применение таких малых зазоров становится возможным при наличии резьбовой поверхности, так как в случае касания двух колец при вращении выступы резьбы на кольцах быстро износятся и надира колец практически не будет. При расчете зазоров необходимо учитывать цепь допусков на детали подшипника, вала, лабиринтных колец и корпуса, а также температурные деформации и монтажные отклонения. [c.91]

Исследовалось влияние зазоров в зацеплении шестерен и в винтовой паре (ходовой винт—гайка). Был применен ходовой винт с трапецеидальной резьбой, выполненной по ГОСТу 9484—60 с такими отклонениями в шаге в пределах одного шага — 0,005 мм на длине 30 мм — 0,020 мм, что соответствовало требованиям на изготовление ходовых винтов 2-го класса точности по ГОСТу 9562—60. Зубчатые колеса редуктора привода были изготовлены также по 2-му классу точности. [c.148]

Следует отметить, что увеличение значений я и Г в перспективных авиационных ГТД сопровождается возрастанием трудностей при создании высокоэффективных узлов двигателя, и в частности компрессора и турбины газогенератора. Так, в двигателе с высоким значением степени повышения давления суш,ест-венно уменьшаются размеры проточной части компрессора и турбины, что приводит к снижению КПД компрессорных ступеней из-за большого влияния утечек и перетечек через относительно увеличивающиеся зазоры, технологических отклонений от заданного профиля малых по размеру лопаток на их газодинамические характеристики и т. д. В двигателе с высокой температурой газа интенсивное охлаждение турбины приводит к снижению ее КПД, так как утолщаются профили сопловых и рабочих лопаток, вводится перфорация стенок проточной части и поверхностей лопаток, возникают утечки охлаждающего воздуха. Кроме того, применение в двигателе высокой тт сопровождается для турбины такими же отрицательными газодинамическими эффектами, как и для компрессора. По этим причинам при проектировании новых авиационных ГТД параметры рабочего процесса выбираются с учетом технических возможностей достижения задаваемого уровня газодинамической эффективности элементов и узлов двигателя. [c.29]

С применением линейной теории точности оценивают точность положения механизма при силовом замыкании, в том числе учитывают влияние зазоров в кинематических парах на точность их работы. Однако методы линейной теории точности дают возможность определять отклонения скоростей и ускорений, когда вели- [c.274]

В КСУ с электроразрядным адаптером считывание профиля копира осуществляется благодаря изменению параметров электрической дуги, возникающей между копиром и адаптером, благодаря высокому напряжению (1000—2000 В), подведенному к щупу. Прибор настроен так, что зазор между копиром и пальцем составляет 0,1—0,2 мм. Всякое отклонение от величины этого зазора (вследствие изменения профиля копира) вызывает изменение параметров электрической дуги (ток, напряжение) этот сигнал измеряется, усиливается в электронном усилителе и затем используется в качестве аналогового сигнала для управления силовым приводом. Электроразрядный адаптер имеет сравнительно малые размеры, что позволяет использовать такие КСУ в малых копировально-фрезерных станках. Однако для точного копирования их не применяют, так как электроразрядный адаптер не позволяет реализовать синусно-косинусный режим распределения скоростей (щ и Ук). а также из-за неудобства применения высокого напряжения в технологическом оборудовании. [c.179]

Сборка с применением компенсаторов находит применение в единичном и серийном производстве. Компенсаторы используют в том случае, когда отклонения в размерах деталей вызывают в соединениях зазоры, превышающие допустимые, или положение деталей не соответствует чертежу. При эксплуатации машины вследствие износа деталей между сопрягаемыми трущимися поверхностями также образуются большие зазоры. В таких соединениях заранее предусматривают компенсаторы прокладки, коль- [c.41]

Арифметическая сумма = 0,56 + 0,06 + 0,2 = 0,82 мм, что не превышает допускаемого значения (/jr = 1,2/100 мм/мм). При вероятностном суммировании расчетный допуск 4 на исходный размер еще меньше. Следовательно, суммарное воздействие влияющих размеров Pi, Рз и Ps таково, что требуемую точность исходного размера можно обеспечить методом полной взаимозаменяемости (без применения компенсаторов). Размеры р2 и Р4 - отклонения от параллельности линий расположения центров крепежных отверстий, обусловленные наличием зазоров между винтами и стенками отверстий. В пределах этих зазоров при сборке можно перемещать электродвигатель и редуктор для достижения параллельности осей валов. [c.529]

Эти значения амплитуд колебаний соизмеримы с теми, которые возникают у подшипников 4-5 классов точности из-за отклонений от круглости поверхностей качения. Таким образом, применение подшипников с неоправданно завышенным радиальным зазором приводит к повышению уровня вибрации. В то же время если радиальный зазор недостаточен, то в результате нагрева внутреннего кольца и тел качения может произойти заклинивание подшипника. [c.369]

Проверка направления зубьев конических колес с прямым зубом обычно выполняется двумя шпильками (фиг. 635), укладываемыми в диаметрально противоположные впадины зубчатого колеса. Концы шпилек имеют острия (фиг. 635,а), совпадение которых указывает на правильность направления зубьев конического колеса. Более целесообразным является применение шпилек, имеющих на конце плоский срез в диаметральной плоскости (фиг. 635,(5). Зазор между плоскими срезами шпилек свидетельствует об отклонении направления зубьев. Если шпильки из-за отклонения в направлении зубьев не укладываются в диаметрально противоположные впадины, упираясь своими плоскими срезами, то после поворота каждой шпильки вокруг своей оси на 180° между плоскими срезами образуется зазор. [c.460]

Внедрение сверл с винтовыми канавками для подвода охлаждающей жидкости в зону резания будет способствовать применению втулок с меньшими зазорами. Для повышения точности направления целесообразно уменьшать допуск на диаметр сверл или производить сортировку на группы с меньшими отклонениями по диаметру. [c.272]

В замкнутых системах непрерывного регулирования МЭЗ реализуется принцип регулирования по отклонению и по отклонению и возмущению . Однако при непрерывном регулировании зазора, за исключением частных случаев (обработка вращающимся электродом, калибровка шлицевых пазов), непосредственное измерение зазора не представляется возможным. Поэтому в качестве параметров регулирования используются различные технологические параметры электрохимической ячейки, функционально связанные с регулируемым параметром МЭЗ напряжение на электродах и ток электрохимической ячейки, локальная плотность тока, давление электролита на входе в электрохимическую ячейку и другие. Области применения и принципиальные схемы систем регулирования МЭЗ с использованием косвенных параметров регулирования подробно рассмотрены в [155]. Дополнительная коррекция управляющего сигнала замкнутой системы по возмущениям позволяет создавать системы, инвариантные к изменению отдельных технологических параметров электрохимической ячейки [164]. [c.113]

Зная величину Х ах. можно определить О (х ах) и (1 (х ах), а затем величину отклонения Сравнение найденной величины с величиной допуска на изготовление позволяет установить возможность применения рассмотренной схемы ЭХО. Для экспериментальной проверки зависимости (106) по длине межэлектродного зазора измерялись диаметральные размеры на участке отверстия, расположенном над катодом и полученном при следующих условиях межэлектродный зазор 0,06 см, напряжение на электродах 5 В и 9 В, скорость движения катода 1,55 см/мин и 7,0 см/мин. [c.249]

Примечания I. Показанный на фиг. 7 >1 ирной линией профиль со срезами на расстояниях— от вершины исходного треугольника является общим для болта и гайки теоретическим профилем резьбы, от которого отсчитываются отклонения для болта и гайки. 2. Зазор — численно равен половине ни> него отклонения внутреннего диаметра гайки. 3. Диаметры резьбы, взятые в скобки, ые рекомендуются к применению. [c.760]

Стыковку деталей выполняют с применением подкладных колец (рис. 92,а, б), а если диаметр труб превышает 80 мм, то еше и стяжных приспособлений (рис. 92,в). Величины допустимых зазоров между трубами на стыке, между подкладным кольцом и трубой, смешения одной стыкуемой детали относительно другой и отклонения от прямолинейности стыкуемых деталей указываются в инструкциях. [c.187]

К опорной поверхности, по которой перемещается A O с жестким основанием, предъявляются повышенные требования в части отклонения от плоскостности. По рекомендациям, отклонение опорной поверхности от плоскостности не должно превышать /з высоты воздушного зазора (высота воздушного зазора в практике не превышает 0,2 мм) [30]. Поэтому A O с жестким основанием находят применение там, где требуется перемещать изделия на небольшие расстояния, а подготовка опорной поверхности не вызывает технических трудностей и не требует больших капитальных затрат. [c.10]

Посадки резьб образуют сочетанием полей допусков болтов и гаек. Возможны любые сочетания полей допусков, но в первую очередь необходимо применять поля допусков предпочтительного применения (6 , бЯ и т. д.). Эти поля допусков дают посадки с небольшими наименьшими зазорами, обеспечивают определенность характера соединений и облегчают свинчивание резьб или позволяют применять тонкие антикоррозийные покрытия резьб. Посадки с большими (образованные полями 6е, Ы и т. д.) применяют для резьбовых соединений, работающих при высокой температуре, для облегчения сборки и разборки или для повышения усталостной прочности резьбовых соединений. Посадки с 5тш=0 (с основными отклонениями Я и й) обеспечивают высокую определенность характера соединения и повышенную точность центрирования, но затрудняют свинчиваемость деталей, однако они не приемлемы при нанесении на резьбы антикоррозийных покрЕчтий. Посадки резьб обозначают дробью в числителе помещают поле допуска гайки, а в знаменателе — болта. Например, М12—6H/6g. [c.163]

Примеры указания требований к точности деталей подн)игппп<о-вого узла даны на рис. 9. 4 соответствующие поля допусков — на рис. 9.15. Для соединения колец подшипников с валами и корпусами применяют так называемые подшинниковые посадки, отличающиеся от посадок по ГОСТ 25347—82 значениями зазоров и натягов. Это вызвано тем, что предельные отклонения размеров колец, выбираемые по ГОСТ 520—71, отличны от отклонений, установленных ГОСТ 25347—82. Поскольку применение системы отверстия для 234 [c.234]

Допуски и посадки метрических резьб стандартизованы. Согласно действующим стандартам, точность метрических резьб обозначают полем допуска среднего, наружного (для болта) или внутреннего (для гайки) диаметра в обозначении допуска цифра указывает степень точности, а буква — основное отклонение. Поля допусков установлены в трех классах точности точном (для прецизионных резьб), среднем (для общего применения), грубом (при технологической невозможности получения большей точности). Для среднего класса полями допусков предпочтительного гфименения являются 6Н (для гаек) и 6g (для болтов), что обеспечивает посадку 6HI6g с зазором. Кроме посадок с зазором стандартами предусмотрены посадки переходные и с натягом. [c.34]

Коррекция зацепления прямозубых передач. Для нефланкированных цилиндрических прямозубых колёс, работающих в закрытых масляных ваннах, рекомендуется применять угловую коррекцию с такой суммой коэфи-циентов коррекции 5 , при которой осуществляется угол зацепления а, максимально допустимый по условиям отсутствия заострения зубьев (толщина зуба по окружности выступов должна быть не меньше 0.4—0,5 модуля) и получения достаточного коэфициента перекрытия (а > 1,2). Чем больше угол зацепления а, тем ббльшую нагрузку могут передавать прямозубые колёса (см. примечание 1 на стр. 6). Примеры выполнения такой коррекции для разных передаточных чисел i и сумм зубьев Z приведены в табл. 31, где для повышения угла зацепления использованы все возможности, вплоть до снижения радиального зазора на 0,05 т. Размеры зубчаток следует определять по формулам, приведённым в табл. 5 или на стр. 234—236, причём высоту зуба h необходимо увеличивать на 0,05 т. Допуски на наружные диаметры зубчатых колёс при применении этой коррекции должны быть выбраны по 2-му классу точности, и верхнее отклонение межцентрового расстояния в корпусе передачи не должно превышать 35 т микрон (т — модуль в мм). [c.300]

При назначении допусков часто исходят из табличных значений возможных зазоров или натягов в соединении, которые могут получиться при сочетании предельных размеров сопрягаемых компонентов. В этих случаях об--наруживаются противоречия, одним из разительных примеров которых может явиться тугая посадка, превращающаяся в подвижную посадку при сочетании наибольшего предельного размера отверстия с наименьшим предельным размером вала. Практическая оценка таких противоречий возможна только путём применения основных принципов теории вероятностей в области взаимозаменяемости. Этот метод, базирующийся на определении параметров рассеивания размеров сопрягаемых компонентов и на учёте вероятности различных значений зазоров и натягов, щироко применяется при разрешении всех вопросов, относящихся к взаимозаменяемости. С помощью этого же метода разрешается вопрос о допустимой погрешности отдельных звеньев механизма в зависимости от заданной, предельной погрешности всего механизма, о вероятностях различных значений зазоров и натягов в соединении, о вероятностях случаев нарушения взаимозаменяемости в зависимости от увеличения допусков отдельных компонентов, о вероятностях получения брака при выбранном технологическом процессе, о влиянии погрешностей измерений на отклонения размеров контролируемых объектов и т. д. [c.2]

При применении следящего привода подачи с замкнутой схемой управления наблюдается два вида погрешностей, снижающих точность перемещений рабочих органов 1) погрешности элементов привода подачи и рабочего органа, не охватываемые системой обратной связи 2) погрешности результатов измерения перемещения или угла поворота рабочего органа станка измерительным преобразователем. Первая группа погрешностей появляется в основном при применении систем обратной связи с круговым ИП. Преобразователи устанавливают на ходовом винте (рис. 59, 6) или измеряют перемещение рабочего органа через реечную передачу (рис. 59, в). В первом случае система обратной связи не учитывает погрешности передачи винт — гайка (накопленную погрешность по шагу ходового винта зазоры в соединении винт — гайка и в опорах винта упрутие деформации ходового винта, его опор и соединения винт — гайка тепловые деформации ходового винта и др.), а также погрешности рабочего органа (отклонения от прямолинейности и параллельности перемещений зазоры в направляющих упругие дефор- [c.586]

Вкладыши из пластических масс нашли применение во втулочных муфтах специальной конструкции, передающих большие крутящие моменты (в среднем 25 ООО кГм, а в периоды перегрузок — в течение долей секунды — более 60 ООО кГм). Четыре вкладыша 2, изготовленные из текстолита или полиамида, установлены в трапециеобразных канавках металлического корпуса 4. С точки зрения формы вкладышей и зазоров между вкладышами и цапфами I соединяемых валов (фиг. XII. 3, а), конструкция носит характер эластичной муфты, допускающей отклонение осей соединяемых валов. Поскольку первоначально долговечность вкладышей из [c.258]

Основная область применения подшипников с увеличенными зазорами - опоры со значительными колебаниями рабочих температур, а также опоры, в которых кольца подшипника из-за ожидаемых больших динамических нагрузок монтируют на вал и корпус со значительными посадочными натягами. Радиальные однорядные шарикоподшипники, предназначенные для восприятия только осевых сил, должны иметь увеличенный радиальный зазор, позволяющий увеличить угол контакта в подшипнике, т.е. повысить его осевую узоподьем-ность. Радиальные несамоустанавливаю-щиеся подшипники с увеличенным радиальным зазором применяют при отклонениях от соосности посадочных мест. [c.104]

Крути 7 (рис. 9.16) следует собирать на оправке 2 согласно чертежу наладки шлифовального станка. Посадка круга на оправку должна быть легкой, без применения силы во избежание его разрыва. Зазор между посадочным местом, оправкой и диаметром отверстия круга должен составлять 0,3...0,5 мм отклонение от перпендикулярности торцов круга к его оси не должно превышать 0,15 мм (на периферии круга диаметром 500...600 мм), что достигается протачиванием торцов круга, вьщер-живая размеры А, В, Си D. Между кругом и фланцем нужно ставить картонные промасленные прокладки 4 толщиной до 1 мм при закреплении кругов на планшайбе с помощью фланцев необходимо, чтобы последние были точно сцентрированы. Во избежание перекоса фланцев и разрушения круга при сборке его на планшайбе гайки [c.310]

Было показано, что посадка с натягом или применение втулки в ушке может привести к значительному увеличению усталостной прочности. Тот же метод может быть применен и к многоболтовым соединениям, но здесь имеется та трудность, что вследствие малых отклонений в шаге болтов между внутренним и наружными элементами может быть плохое распределение нагрузки. Эта трудность является наибольшей, когда болты непосредственно образуют натяг в отверстиях, и поэтому, чтобы обеспечить везде точность шага, приходится применять особо тщательные меры, такие, как сверление и развертка внутреннего и внешних элементов совместно в общем шаблоне. При туго посаженных втулках контроль шага болтов не в такой степени затруднен, так как может быть допущен зазор между втулкой и болтом. [c.292]

Степени точности формы, рекомендуемые для применения при данном классе точности изготовления изделий, отмечены —. Степенй точности формы, отмеченные 131. рекомендуются для особо ответственных сопряжений, требующих повышенной стабильности зазоров, повышенной прочности натягов, повышенной уравновешенности (например, в гироскопических устройствах) и т. п. Степени точности формы I—II рекомендуются для особо ответственных сопряжений с допусками точнее 1-го класса. Степень точности II находит также применение для Посадочных мест валов с отклонениями Я1 и l и отверстий корпусов с отклонениями Я1 и Hi под подшипники качения классов А и С, равно как и другие степени точности формы в соответствии с данными табл. 119. [c.278]

Большое число полей допусков для малых размеров объясняется тем, что в системе ИСО и ЕСДП влияние номинального размера на характер и точность соединения, при размерах менее 3 мм учитывается не изменением предельных отклонений для данного прля допуска, а переходом, когда это необходимо, на другое поле допуска. В связи с этим в ГОСТ 25347—82 даны рекомендации по ограничению выбора полей допусков в зависимости от номинального размера, д л чего все размеры менее 1 мм сгруппированы в три рспомогаЫльных интервала до 0,1 мм, свыше 0,1 до 0,3 мм и свыше 0,3 до 1 мм (рекомендуемое применение полей допусков валов и отверстий для, образования посадок с зазором в разных интервалах размеров менее 1 мм см. в табл. 1.14, 1.1 и 1.21, 1,22).. Эти рекомендации составлены с учетом опыта применения системы ОСТ (ГОСТ 3047—66 и ГОСТ 8809—71, в них допуски и предельные отклонения при одном и том же поле допуека устанавливались в зависимости от номинального размера). Применение в соответствующих интервалах размеров полей допусков, не указанных в табл, 1.14, 1.15 и 1.21, 1,22, но содержащихся в табл, 1.13 и 1.20, должно быть ограничено. [c.73]

Часто применяют разделение громкоговорителя на 2, 3 и более частей, каждая нз которых предназначена для передачи только части диапазона частот. Линейные размеры излучающих диафрагм и емкости этих полосных громкоговорителей находятся в обратном отношении к средней частоте излучаемой полосы. Такое разделение диктуется еще и тем, что отклонение диафрагмы при излучении звукового давления заданной амплитуды обратно пропорционально частоте. Для излучения достаточной мощности низких частот требуется большой зазор между элехчтродами и большая площадь диафрагмы. Собственная частота диафрагмы для устойчивой работы ее должна быть ниже рабочего диапазона частот. Такая диафрагма на частотах, превышающих частоту ее основного резонанса, имеет тенденцию колебаться с большим числом узловых линий. Это ведет к появлению неравномерности частотной характеристики. Применение набора громкоговорителей для распределения излучения по полосам частично устраняет этот недостаток. Наконец, коэффициент концентрации излучения растет с увеличением частоты при неизменной площади диафрагмы. Не- [c.171]

Для деталей, которые сопрягаются с контрдеталями одновременно по двум или нескольким поверхностям и для которых требования взаимозаменяемости сводятся к обеспечению сборки по всем поверхностям с заданными минимальными величинами зазоров, могут назначаться зависимые допуски расположения, т. е. допуски, связанные с зазорами между сопрягаемыми поверхностями. Эти допуски задаются на чертежах в виде значений предельных отклонений расположения, соответствующих минимальным зазорам, получающимся при соответствующих предельных отклонениях размеров (при нижних отклонениях внутренних размеров и верхних отклонениях наружных размеров) заданные, таким образом, предельные отклонения увеличиваются при контроле детали в зависимости от действительных отклонений ее размеров. Пересчеты зависимых допусков расположения не требуются в случае применения проходных комплексных калибров. [c.48]

Отклонение толщины зуба фрезы AS сказывается на толщине зубьев нарезаемого колеса (фиг. 427, б). Установка фрезы по отношению к оси нарезае.мого колеса (глубина фрезерования) обычно производится по результатам измерения толщины зуба нарезаемого колеса. В этом случае при применении фрез с прямолинейным профилем режущей кромки неточности в толщине зубьев скажутся только на высоте ножки зуба колеса и величине радиального зазора передачи, размер которого может изменяться в довольно широких пределах. При применении же фрез с модифицированной формой. режущей кромки, например фрез для колес со срезом на вершине (фланком), компенсация толщины зуба колеса за счет регулирования положения фрезы по отношению к оси заготовки вызывает смещение положения среза (фланка) на профиле нарезаемых зубьев (вместо получится he) и поэтому у этих фрез толщина зубьев должна быть ограничена более жесткими допусками. Для фрез т = 2,5 -т- 4 мм класса А отклонение толщины зуба должно быть не более А5 = = 0,025 мм. [c.713]

По данным Б. А, Лобзова, собираемость деталей валик—втулка при погрешности относительного ориентирования Л5 =0, 8 мм и допустимом отклонении о = = 0,027 мм при отсутствии вибраций составляет 70%. Применение вибраций при базировании колеблющейся детали без зазора повысило собираемость до 83,4%. Введение зазора О—0,07 мм при тех же условиях повысило собираемость до 95,2%. [c.224]

Получение малых зазоров в подшипнике но всей его рабочей поверхности может быть достигнуто только при условии изготовления и нригонки сопрягающихся деталей с точностью, превышающей указанные зазоры. Обработка отверстий корпуса и их торцов, втулок вкладышей и шеек шпинделя по геометрической точности поверхностей, соосности рабочих цилиндрических поверхностей, перпендикулярности торцов и чистоте обработки поверхностей должна быть такой, чтобы отклонения не превышали 0,001 — 0,002 мм, а по чистоте рабочие поверхности были бы не ниже 11-го класса. Такие результаты, помимо высокой точности механической обработки деталей, достигаются путем применения методов притирки этих поверхностей притирами, отделки поверхностей и тому подобных методов окончательной доводки поверхностей. В целях достижения лучшей соосности отверстия под вкладыши сделаны цилиндрическими, а конусные отверстия для посадки вкладышей 3 и 6 (фиг, 25) выполнены во вставных втулках 9 и 5. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...