90° — Таблицы Определение для углов

Таблицы б и 7 содержат значения коэффициентов местного сопротивления для различных деталей трубопроводов, в которых поток претерпевает резкий поворот на определенный угол (тройники, колена, дроссельные и шарнирные клапаны и пробковые краны). [c.194]

Чертежи деталей, форма которых обусловливает вполне определенный технологический процесс (например, горячая штамповка, конкретный вид литья), оформляются как и чертежи других деталей с учетом массового и серийного производства. Опытный экземпляр таких деталей бывает экономически целесообразней изготовлять другими способами, например фрезерованием. Это вызывает необходимость производить по чертежам определенные расчеты. Так, например, наклонные плоскости задаются углом или уклоном обычно только для сопрягаемых элементов, а все другие плоскости—линейными размерами, Фрезеровщику надо знать угол наклона а. По заданным на чертеже линейным размерам он определяет катеты а, Ь прямоугольного треугольника (рис. 111, а), по ним — тангенс угла tg а, а по тангенсу из тригонометрических таблиц — угол а. [c.147]

Проекция силы на ось. С только что рассмотренным понятием составляющие силы по оси тесно соприкасается понятие проекция силы на ось. Проекцию силы на ось получаем так же, как и проекцию всякого вектора, например вектора скорости (см. с. 30). Для этого надо модуль вектора помножить на направляющий косинус. Знак проекции совпадает со знаком направляющего косинуса, т. е. проекцию считают отрицательной, если направление вектора составляет тупой угол с положительным направлением оси. Чтобы упростить вычисления, при определении проекции силы на ось обычно помножают модуль силы на косинус острого угла между осью и линией действия силы и приписывают проекции знак + , если она направлена в положительном направлении оси, и знак — , если в противоположную сторону. Так при плоской системе и при обычном направлении осей координат Ох вправо, а Оу вверх) знак проекций указан в таблице [c.127]

ПОТОК, обтекая внешний угол АВС, отклоняется на угол 2ш и становится параллельным отрезку ВС. Давление рз и приведенную скорость этого потока Яз можно рассчитать по определенной выше величине Яг по формулам (см. гл. IV) или с помош ью таблицы обтекания внешнего тупого утла (см. с. 566 части 1). [c.42]

Способ определения матрицы и характеристики должен быть приспособлен к табличному заданию силового передаточного отношения. Для"самотормозящихся червячных передач обычно задается таблично приведенный угол трения р р (см. табл. 12 [29]), по которому можно составить таблицу для силового передаточного отношения щ+1,к- Используя аналитические зависимости (12.8), (12.9), нетрудно получить соответствующие табличные зависимости для С21, Г . [c.305]

Коэффициент Са обычно указывают в таблицах в зависимости от числа зубьев z для определенного угла зацепления а = 15 или 20°. (В настоящее время почти повсеместно применяют угол а = 20°.) [c.175]

При применении табличного метода ввода ГИ пользователь не пишет программу, а лишь заполняет таблицу по определенному правилу и трафарету. Табличный метод реализуется табличным интерпретатором, который не имеет таких возможностей геометрического моделирования, как ППП ГРАФИТ. Он обычно ориентирован на определенный, часто используемый класс деталей и благодаря этому достаточно прост и удобен. В частности, табличный интерпретатор для ввода деталей, геометрию которых можно описать с помощью комбинаций, базирующихся на использовании двух геометрических элементов — отрезка прямой и дуги окружности, имеет следующую структуру входной информации ТИП, ХН, YH, Р/УГОЛ, ХЦ, Ц, где ТИП — тип элемента (принято 2 — отрезок прямой 3 — дуга, секущая предыдущий и последующий элементы контура детали 4 — дуга, секущая предыдущий элемент и касательная к последующему 5 — дуга, [c.312]

В первой части таблицы параметров должны быть приведены модуль т число зубьев г, для-зубчатого сектора —число зубьев секторного зубчатого колеса угол наклона линии зуба Р косозубых и шевронных зубчатых колес направление Линии косого зуба — надписью Правое или Левое , для шевронных зубчатых колес — надписью Шевронное нормальный исходный контур (стандартный — ссылкой на соответствующий стандарт, нестандартный — следующими параметрами (рис. 174, а) угол профиля а, коэффициент высоты головки h, коэффициент граничной высоты ft1 , коэффициент радиуса кривизны переходной кривой р коэффициент радиального зазора с, коэффициент толщины зуба по делительной прямой s — для исходного контура, у которого толщина зуба по делительной прямой не равна ширине впадины, коэффициент высоты модификации головки ft и коэффициент глубины модификации головки Д и (или) коэффициент высоты модификации ножки Ар и коэффициент глубины модификации ножки А. Если исходный контур не может быть -определен перечисленными параметрами, то на чертеже должно быть приведено его изображение с необходимыми размерами) коэффициент смещения X с соответствующим знаком. При отсутствии смещения следует проставлять О, степень точности и вид сопряжения по нормам [c.209]

На практике применяют для разных обрабатываемых материалов свои определенные наивыгоднейшие с точки зрения стойкости углы 2ф, приведенные в табл. 27. Из таблицы видно, что наименьшие значения угла 2ф рекомендуются для материалов, плохо проводящих тепло. Это можно объяснить тем, что с уменьшением 2ф увеличивается угол между главной режущей и фасочной кромками сверла и тем улучшаются условия отвода тепла, а значит, и стойкость инструмента. [c.254]

Практическое применение функций Эал связано с установлением параметров Ед, ад, Рл, А,л, которые принимаются за реологические характеристики материала. В [22] предлагается метод определения этих параметров с помощью преобразования Лапласа экспериментальной кривой ползучести. Авторами статьи разработан и реализован метод определения характеристик ограниченной ползучести при помощи ЭВМ. В случае отсутствия программы для ЭВМ используются приближенные, но зато весьма простые способы установления параметров ал, Рл, кд, каким, например, является графический способ [24] аппроксимации кривых ползучести. Способ основан на том, что графики Э-функций в полулогарифмических координатах имеют большой линейный участок, угол наклона которого к оси абсцисс пропорционален соотношению ал/Рл. Другой метод определения параметров ал, Рл и Хд основан на использовании при аппроксимации экспериментальных кривых ползучести таблиц Э-функ-ции и интеграла от нее [25]. [c.84]

Таблица 1.18 Определение отклонения на угол конуса

Определение конусности производится при вертикальном перемещении каретки штангенрейсмуса на заранее выбранную величину. По показаниям стрелки индикатора определяют величину перепада поверхности на выбранной длине и, пользуясь таблицей тригонометрических функций, находят значение величины уклона или конусности в градусах и минутах. Например, если при перемещении каретки на расстоянии 20 мм стрелка индикатора показала отклонение 0,05 мм. то конусность равняется 1 200. Если при перемещении каретки на те же 20 мм стрелка индикатора отклонилась не 0,26 мм, то угол уклона а определяется следующим образом [c.16]

Проба на загиб листового металла является весьма распространенной технологической пробой. Качество металла определяется по способности образца загибаться на заданный угол вокруг оправки определенного диаметра без каких-либо заметных повреждений металла или покрытия (отслоение оцинковки, полуды и пр.). Нормы испытаний даны в таблице 4, а схемы испытаний приведены на рис. 1. [c.49]

Включение в таблицу норм нагрузок данных для складов твердого топлива технологически не оправдано и может привести к существенным ошибкам при расчете полезной площади склада в результате того, что такие грузы как уголь, антрацит, торф характеризуются различным углом естественного откоса и различной конфигурацией штабелей, что исключает возможность определения площади под штабелями этих навалочных грузов по норме удельной нагрузки. [c.265]

Средний диаметр упорной резьбы в таблицах ОСТ определен без учета рабочего угла в 3° и подсчитан по формуле йср = ( 0 + 2г) — <0 фиг. 26). При определении действительного среднего диаметра (например, при измерении упорной резьбы методом трех проволочек) необходимо учитывать поправку у на рабочий угол у = 0.068085. [c.518]

С помощью этого уравнения находим а при температуре 30°С (для удобства способность артерии к заполнению может быть определена при комнатной температуре). Максимально допустимое значение а а = 0,59 мм. Учитывая погрешность таблиц физических свойств жидкости, характеристик смачивания (угол 9 принят равным нулю), а также технологический допуск, принимаем практически допустимое значение а = 0,5 мм. При определении а значение Л принято равным 1 см для удовлетворения условий вблизи верхней части парового пространства. [c.112]

Использование этих данных для других плазмотронов требует большой осторожности, так как они получены для одной определенной конструкции плазмотрона, имеющей свою специфику формирования плазменного потока. Кроме того, в этих таблицах приведены не все данные, характерные для технологического процесса. Так, например, для плазменного напыления не указываются дистанция обработки материала, атмосфера, в которой производится технологический процесс, способ подготовки напыляемого материала (сушка, отжиг и т. п.), число напыляемых слоев при формировании покрытия, условия на подложке, угол напыления и др. Это затрудняет отладку технологического процесса. [c.194]

Чертеж зубчатого колеса с косыми зубьями. Рассмотрим таблицу параметров зубчатого колеса (рис. 22). Модуль колеса тп = 2 мм (это нормальный модуль, т. е. модуль в сечении плоскостью, перпендикулярной к направлению линии зубьев), z=73. Угол наклона зубьев =8°6 35 показан в виде трех наклонных к оси колеса тонких сплошных линий, направление линии зуба правое, что соответствует изображению направления линии зуба. Для определения по изображению направления линии зубьев нужно воспользоваться правилом. Для этого нужно посмотреть на чертеж зубчатого колеса вдоль его оси и определить, в какую сторону отклоняется линия направления зубьев 40 [c.40]

Как уже отмечалось ранее, при определении колебаний измерительного межосевого расстояния на одном зубе fir, за оборот зубчатого колеса F ir и предельных отклонений Аа"е и Aa"i необходимо знать угол зацепления зубчатых колес в паре контролируемое колесо — измерительная шестерня и угол зацепления в обработке ащ, о, так как допуски на FI и / / и предельные отклонения Аа"е и Аа"1 приведены в таблицах ГОСТ 1643—72 и ГОСТ 9178—72 для случая равенства углов и [c.135]

При определении значений тригонометрических величин углов от О до 44 данный угол находится в первом или седьмом столбце таблицы, считая слева, а определяемое значение данной величины — в столбце, над которым напечатано обозначение этой величины. [c.487]

Угол поворота стола может быть определен в по величине отношенья шага винтовой канавки к диаметру детали (см. стр. 197, 198), йг также по вспомогательной таблице (стр. 199). [c.286]

При определении угла по данному значению тригонометрической величины эта величина находится в столбце таблицы, над или под которым напечатано ее обозначение. В первом случае определяемый угол находится по первому или седьмому столбцу таблицы, считая слева, а во втором — считая справа. Примеры tg а—0,914, а=42 >25 tg р =0,997, Э = 45°05. [c.443]

На указанный в таблице угол устанавливаются ползуны каждого резца. В таблице даны углы ножек зубьев 7 через каждые 6. Для определения угла 8 у при угле 7, минуты которого не кратны шести, нужно частное от деления на шесть разницы в минутах между ближайшими большим и меньшим углами умножить на разницу в минутах между данным углом и ближайшим табличным большим или меньшим углом "[ и произведение в минутах прибавить к ближайшему меньшему углу йу. [c.257]

Определение продолжительности холостых ходов и углов поворота распределительного вала. Для автоматов групп I и III удобнее продолжительность холостых ходов в угловых величинах поворота распределительного вала. Зная величину I холостого хода рабочего органа, можно определить угол поворота вала для осуществления этого хода, пользуясь шаблонами или таблицами для кривых холостых ходов, которые обычно приводятся в паспорте автомата. [c.330]

Геометрический расчет конических колес с круговыми равновысокими и равноширокими зубьями производ.чтся так же, как и геометрический расчет колес с прямыми зубьями. В качестве расчетного принимается внешний окружной модуль для зубьев с осевой формой 1 и III и средний нормальный модуль т для зубьев по форме II. Особенность расчета заключается в выборе диаметра do зуборезной головки, расчете среднего угла наклона линии зуба и подборе коэффициента х смещения исходного контура. Определение отдельных параметров — угла ножки и головки зубьев — зависит от их осевой формы — I, II или III. Диаметр зуборезной головки выбирается по специальным таблицам з зависимости от параметров R и mte- Средний угол наклона линии зуба определяется по выбранному номинальному диаметру зуборезной головки и коэффициенту ширины зубчатого венца. [c.142]

Различают два метода испытаний по восстановленному отпечатку (основной метод) и по невосстановленному отпечатку (дополнительный метод) [36]. Результат испытания по первому методу характеризует сопротивление материала пластической и упругой деформации при вдавливании алмазного наконечника статической нагрузкой в течение определенного времени. После снятия нагрузки и удаления наконечника измеряют параметры оставшегося отпечатка, по которым, пользуясь формулами и таблицами, определяют величину микротвердости. Рекомендуется использовать наконечники четырех форм четырехгранной пирамиды с квадратным основанием трехгранной пирамиды с основанием в виде равностороннего треугольника, четырехгранной пирамиды с ромбическим основанием, бицилиндрический наконечник. Наибольшее распространение получили испытания с применением наконечника в форме четырехгранной пирамиды с квадратным основанием. Угол заострения алмазного четырехгранного наконечника составляет 2,38 рад (136°). Продолжительность действия нагрузки должна быть не менее 3 с. Шероховатость рабочей поверхности (плоскость шлифа) 0,32 мкм по ГОСТу 2789-73. [c.27]

Рассмотрим данные, внесенные при первичном заполнении таблицы уровней (табл. 3.1). К исходным зависимостям отнесены скорость О) (t), ускорение е (i), перемещение ij) (t), мощность, расходуемая электродвигателем Л дв (t), моменты на ведущем и ведомом валах механизма Л/дц (i) и М (t) соответственно, скорость ведущего вала соо t). Единичными показателями качества являются следующие расчетные или экспериментально определенные показатели угол поворота г з (радиан) момент инерции I (кгм ) время поворота без учета и с учетом колебаний при фиксации ta и Та соответственно (с) бф — повторяемость углового позиционирования (угловые секунды) emlx и — максимальные величины угловых ускорений при разгоне и торможении соответственно (с ) Л/ст — момент трения (мм) iVmax — максимальная мощность, расходуемая электродвигателем (кВт) <0о — угловая скорость входного вала механизма поворота (с ) Л/двтах и Л тах — максимальные величины крутящих моментов на входном и выходном валах механизма поворота (мм) Штах — максимальная величина угловой скорости выходного вала механизма (с ) ti, tp и — время поворота, при котором движущий момент остается положительным (рис. 3.1), время разгона и торможения соответственно (с) (Оион — угловая скорость выходного вала (с ) в конце поворота (пунктирная линия на рис. 3.1). Комплексные параметры отнесены к уровням 2, 3 и 4, причем число объединяемых параметров на уровнях 2, 3 составляет от 2 до 4, а на [c.40]

В результате рассмотрения этих трех последних выражений можно прийти к выводу, что наибольшее касательное напряжение равно по величине половине разности между наибольшим и наименьшим главными нормальными напряжениями, а анализ приведенных в таблице значений направляющих косинусов позволяет заключить, что площадка, на которой действу ет наибольшее касательное напряжение, делит пополам угол между векторами наибольшего и наименьшего нормальных напряжений. Три касательных напряжения Tf, Та и Тз, определенные указанным образом, называются главными касательными напряжениями, а площадки, на которых они действуют,— главными плоищдками сдвигов. [c.99]

Углы погасания в зоне перпендикулярно 010 [определение по максимальному углу погасания в разрезах, перпендикулярных 010] см. в таблице на стр. 503 и на фиг. 242 и 269. И в этом случае отдельные измерения не имеют значения, так как необходим максимальный угол погасания в зоне. Полдюжины определений обычно, однако, достаточно, чтобы получить приблизительно означенный максимум. Разрезы перпендикулярно 010, в случае, если присутствуют альбитовые двойники, распознаются по следующим [c.502]

Данные табл. 6 и формула (55) могут быть использованы и для определения угловой скорости ведущего звена кривошипно-ку-лисного механизма по заданному максимальному угловому ускорению кулисы в интервале ее холостого перемещения в тех случаях, когда угол ij o качания кулисы имеет одно из приведенных в таблице значений. [c.86]

В связи с изложенным разработан новый способ, в основу которого была положена функциональная связь между прогибом /д и углом поворота 0 торца вала, вызванного деформацией последнего. Если известна зависимость /д = / (0), то, измеряя процессе обработки угол 0, можно путем пересчета определить вели 1ину прогиба вала. В табл. 9.5 приведены расчетные значения прогибов и углов поворота торца гладкого вала различных значений длин и диаметров, нагруженного поперечной силой Р = = 9800 Н (100 кгс), приложенной в среднем сечении. Поскольку угол можно измерять через tg 0, то приведенные в таблице значения показывают возможность посредством известных средств определять прогиб, равный 0,01 мм и менее, что вполне достаточно при обработке деталей средних диаметральных размеров по 2-му классу точности. Одним из главных преимуществ предложенного способа является возможность определения величины прогиба детали вне зоны резания. [c.670]

Чертеж зубчатого колеса с косыми зубьями показан на рис. 20. Рассмотрим таблицу параметров зубчатого колеса. Модуль колеса т = 2 мм (это нормальный модуль, т. е. модуль в сечении плоскостью, перпендикулярной к натавлению линии зубьев), число зубьев г = 73. Угол наклона зуб ьев 3 = 8 6 35" показан в виде трех наклонных к оси колеса тонких сплошных линий, направление линии зуба правое, что соответствует изображению направления линии зуба. Для определения по изображению направления линии зубьев нужно воспользоваться правилом. Для этого нужно посмотреть на чертеж зубчатого колеса вдоль его оси и определить, в какую сторону отклоняется линия направления зубьев от ближнего к нам торца колеса к дальнему торцу. При правом направлении это будет слева—вверх—направо (как на чертеже), а при левом слева—вверх—налево . Направление линии зубьев необходимо знать для правильной настройки зуборезного станка. [c.37]

Величину угла по числовым значениям его синуса, косинуса, тангенса или контангенса находят при помощи таблиц (см. приложение), в которых значение тригонометрической функции соответствует углу или известный угол соответствует определенному числовому значению тригонометрической функции. [c.161]

Тип захватного приспособления и места строповки им деталей или конструкций выбирают исходя из предельных для данных деталей сжимающих усилий и допустимых углов наклона нитки захватного приспособления к горизонту. Чем меньше этот угол в многоветве-вых стропах, тем большее усилие появляется в стропе при одновременном снижении усилий, сжимающих деталь. По мере увеличения угла снижаются усилия в стропах, но увеличиваются сжимающие усилия и высота строповки груза, в результате чего возникает опасность разрушения детали и теряется высота подъема крюка грузоподъемного средства. Эти факторы ограничивают область применения стропов при подъеме тонкостенных железобетонных изделий и конструкций. Оптимальный угол наклона стропа к горизонту 45 . В зависимости от массы и габаритов груза, а также грузоподъемности грузозахватного устройства допускается увеличивать или уменьшать этот угол на 15°. Под углом мерее 30° или более 60° располагать ветви стропов нельзя. Для проверки возможности подъема беспетлевых грузов, места строповки которых неизвестны, необходимо знать массу груза и угол наклона ветви стропа к горизонту. В этом случае нагрузка на ветви грузозахватного устройства определяется по табл. П1.13. Исходя из определенных по этой таблице нагрузок на ветви стропов должны быть нанесены места строповки беспетлевых грузов. [c.105]

Для физико-химических исследований применяется Р. системы Пульфриха, служащий для измерения показателей преломления и дисперсии прозрачных жидких и твердых тел при различных °..Р. сист. Пульфриха состоит из прямоугольной призмы с большим показателем преломления, на к-рую молшо накладывать й приклеивать хорошо пришлифованный цилиндрич. сосуд (фиг. 3) для жидкости, и из зрительной трубы, вращающейся около )азделейного на градусы круга. По другую сторону от зрительной трубы ставится монохроматич. источник.света—натровая горелка, свет от к-рой направляется скользящим пучком на горизонтальную грань вспомогательной призмы с помощью призмы полного внутреннего отражения, на к-рой наклеена собирательная линза. Зрительная труба устанавливается на бесконечность, что дает при сходящемся пучке равномерно освещенное поле. В трубу попадают лучи, угол преломления к-рых меньше угла преломления скользящего луча,—получается одна резкая граница, которую наводят на крест нитей, производят отсчет и с помощью таблиц определяют п. Для определения дисперсии о свешают призму трубкой Гейслера через конденсор. В поле зрения получается ряд цветных границ, соответствующих различному показателю преломления для различных длин волн. Цветные [c.355]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...