272 — Применение 273 — Сечения — Вычисление элементов

Нормальное напряжение при изгибе в поперечном сечении распределяется по линейному закону (при применении закона Гука). Картина распределения нормальных напряжений по правому торцу элемента представлена на рис. 107, а. В нижней зоне при положительном у имеем растягивающие напряжения, в верхней зоне для отрицательных у имеем сжимающие напряжения, по нейтральному слою (у = 0) напряжения равны нулю. Однако формулой (9.3) нельзя еще воспользоваться для вычисления напряжений, так как не известен радиус кривизны р и не установлено положение нейтральной линии 0Z. [c.168]

Применение метода ограничивается расчетом однопролетных конструкций, степень статической неопределимости которых не больше трех. Метод основан на сведении статически неопределимой задачи к статически определимой, на вычислении моментов в статически определимой системе, приложении этих моментов к эквивалентному стержню и определении силовых факторов, и на определении истинного распределения моментов. Метод хорошо приспособлен для расчета рам с элементами переменного сечения. [c.146]

Метод сил был представлен в гл. 4 в форме определения деформации изгиба. Далее был приведен пример применения этого метода для вычисления перемещ,ений элементов конструкции при изгибе, кручении и сдвиге, а также при действии краевой нагрузки. В этом последнем случае прогиб статически определимой конструкции вычисляется по формуле 6 = 2 SobJ/AE, где Sq — продольное усилие в элементе, вызванное реальной внешней нагрузкой bi усилие в элементе, вызванное фиктивной единичной нагрузкой в направлении определяемого прогиба 6 ПАЕ — гибкость элемента I — длина элемента Е — модуль упругости А — площадь попереч-1Н0Г0 сечения. [c.190]

Уточнить значения напряжений внутри стержня, полученные в данном примере, можно тремя способами. Во-первых, можно увеличить число элементов, используемых при разбиении области поперечного сечения. Так как при этом размеры элементов уменьшаются, вычисленные знячрния напряжений оказываются более близкими к действительным. Во-вторых, можно использовать треугольный элемент с большим числом узлов, а в интерполяционные полиномы включить квадратные и кубичные члены. Тогда в результате дифференцирования будут получаться градиенты, являющиеся функциями координат. Третий подход заключается в применении теории сопряженной аппроксимации. Эта теория позволяет определять напряжения в узловых точках, а также напряжения внутри элемента как функции координат х, у. Применение этой теории пбсуждяется в следующем разделе. [c.99]

Несмотря на алгоритмические различия, МИРО, фокусировка-расфокусировка, ФП и СЛБО схожи в том, что все эти способы ориентированы на более полное, чем в стандартной обработке, использование областей волнового поля, удаленных от зоны Френеля, приуроченной к точке касания годографов отраженной и дифрагированной волн от элементов одного и того же объекта. И от всех этих способов кардинально отличается технология, нашедшая наиболее широкое применение в мире как средство выявления нарушений непрерывности зеркальных горизонтов - построение так называемых кубов когерентности (Gersztenkom and Marfurt, 1999). Так как в сейсмических кубах существенно когерентной по латерали является зеркальная компонента, кубы когерентности и отображают, в сущности, когерентность этой компоненты. В отличие от кубов когерентности, у кубов МИРО зеркальная компонента ослаблена, чтобы более наглядно отобразить другие, существенно незеркальные объекты. При этом, в отличие от чисто статистической процедуры вычисления когентности, процедура выявления рассеивающих объектов, реализованная в МИРО, основана на использовании фундаментальных законов распространения сейсмических волн. Поэтому ожидать большого сходства между кубами когерентности и кубами МИРО не приходится. Это положение иллюстрируется рис. 2.66, где сопоставлены сечения куба МИРО и куба когерентности. Видно, что эти сечения отображают в основном разные объекты или по крайней мере разные свойства одних и тех же объектов. [c.70]

В предположении, что простая формула для балок может быть использована с достаточной точностью при вычислении нормальных напряжений от изгиба в балках переменного поперечного сечения, ве- личина касательных напряжений в этих балках может быть вычислена при помощи метода, уже примененного для призматических- балок (см. т. I, стр. 105). Предположим, что прямоугольная балка переменной высоты к и постоянной ширины Ь изгибается грузом Р приложенным на конце (рис. 43). Взяв два смежных поперечных сечения тп и т щ и вырезав элемент ттфа горизонтальной плоскостью аЬ, най дем величину касательных напряжений из уравнения равновесия, этого элемента [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...