408—410, 420 — Выход и фаски 426 — Длины

Диаметр 3-й ступени определяется в зависимости от диаметра 2-й ступени и координаты фаски внутреннего кольца подшипника г (см. табл. К27...К30) й з = /2 + 3,2г, и должен обеспечить свободный выход фрезы. Длина ступени /3 определяется при конструировании всего узла быстроходного вала в целом (см, рис. 10.4... 10.6). [c.178]

Выход, недорезы, проточки, сбеги и фаски 426 — Длины свинчивания 513 —Допуски 482, 510—512 [c.996]

Имеются данные о влиянии конструктивных, точностных и технологических факторов на качество таких деталей, соединений и узлов, как лопатки турбин, зубчатые колеса и т. д. Так, комбинирование степеней точности изготовления колес в зависимости от их эксплуатационного назначения повышает качество и долговечность передач и снижает трудоемкость их изготовления. Нельзя допускать шлифования цементованных и закаленных зубьев колес на завышенных режимах, так как это снижает изгибную усталостную прочность зубьев почти в 2 раза. Возникающие при завышенных режимах шлифования остаточные растягивающие напряжения в начальный же период работы зубчатых колес вызывают появление трещин, а затем — отслаивание поверхностных слоев материала на боковых поверхностях зубьев и выход колес из строя. Усталостную прочность колёс можно повысить применением закругленных впадин у зубьев, шлифуемых до химико-термической обработки колес. Долговечность колес повышается, если полировать фаски у профиля зубьев и вдоль их длины [30]. [c.370]

Сквозные отверстия, обрабатываемые протягиванием, должны иметь с обеих сторон фаски для улучшения условий врезания и во избежание появления заусенцев на торце со стороны выхода протяжки. Если фаски нежелательны, допускаются выточки (рис. 35). Длина отверстия должна лежать в определенных пределах, ограничиваемых, с одной стороны, минимально допустимым числом одновременно режущих зубьев протяжки, а с другой,— длиной протяжки и усилием протягивания. Длина отверстий, а также размеры фасок и выточек приведены в табл. 31 и 32. [c.86]

В автоматизированном производстве часто рациональнее производить замену резцов вместо подналадки, так как при использовании быстросменной оснастки на замену резца расходуется меньше времени, чем на его подналадку [98]. Сигналом для замены инструмента является выход размера детали за пределы поля допуска. При этом время работы инструмента до его замены определяется не общей стойкостью, а размерной стойкостью, которая измеряется длиной пути резца в металле или количеством деталей, обработанных в пределах допуска. По данным эксплуатации автоматической линии роликовых подшипников 1-го ГПЗ размерная стойкость на токарных операциях составляет всего от 30 до 50% общей стойкости (в зависимости от допустимой ширины фаски износа по задней поверхности). В этих условиях изыскание геометрии инструмента, обеспечивающей повышенную размерную стойкость даже за счет некоторого снижения общей стойкости, является задачей весьма актуальной. Примером такой геометрии инструмента являются предложенные нами резцы с фаской по задней поверхности под нулевым задним углом . [c.149]

Размеры всех разновидностей жестких направляющих определяются диаметром и разновидностью инструмента и т. п. Практика показывает, что размеры направляющих колеблются в широком диапазоне. Так, длина базовых поверхностей направляющих составляет от 0,3 до 1,5 диаметра инструмента, причем более длинные направляющие используют в сверлильных инструментах меньшего диаметра и расточных инструментах. Ширина базовых поверхностей направляющих обычно составляет 0,1—0,25 диаметра инструмента относительно более широкие направляющие характерны для инструментов меньшего диаметра. Передняя, задняя и боковые поверхности базовых поверхностей направляющих заканчиваются фасками. Передняя и задняя фаски шлифуются под углом примерно 30° к оси инструмента и имеют ширину 1—2 мм, нарастающую в этих пределах с увеличением диаметра инструмента. Передняя фаска облегчает ввод инструмента в обрабатываемое отверстие в начале обработки (при выходе направляющих из кондукторной втулки, например, при сверлении). Задняя фаска необходима для предотвращения упора направляющих в торец кондукторной втулки при вводе инструмента в нее перед началом [c.66]

Нельзя допускать, чтобы резьба выходила на центровую фаску (вид б). Смятие начальных витков резьбы при завинчиваниях и отвинчиваниях портит центрирующую поверхность, исключая возможность повторного пользования центровой фаской. Резьбовой пояс должен быть отделен от фаски выточкой (вид е), пх1сющей длину /, достаточную для прохода центра. [c.150]

Как на стержне, так и в резьбовом отверстии, предусматривают фаску Ьх45°, где Ь = 0,15d. В конце резьбы, на стержнях и в отверстиях обычно делают проточку (канавку), показанную на рис. 21.5, длиной 0,2-0,3d, глубиной 0,15d для выхода резца. [c.412]

Мелкоразмерные лунки (канавки) в многогранной пластине формируют при прессовании пластины и выполняют двух типов замкнутыми и сквозными. В последнем случае канавка выходит на вспомогательную режущую кромку (см. рис. 11.14, б). Для устойчивого завивания и дробления сливной стружки мелкоразмерными лунками необходимо подобрать соответствующие параметры пшрину фаски у главной режущей кромки резца, длину лунки, радиус скругления и глубину лунки. Так как глубина резания t и подача. Хо оказывают существенное влияние на диапазон устойчивого дробления и завивания стружки, то можно изготовить пластины, на каждой стороне которых будут выполнены канавки с различными параметрами. [c.354]

Коеозубые гребенки целесообразно применять при обработке косозубых цилиндрических колес с ограниченным выходом инструмента, с большими углами наклона линии зуба, а также шевронных колес с узкой разделительной канавкой. Длина хода косозубой рейки по сравнению с прямозубой уменьшается, время обработки сокращается. Профиль зубьев гребенки имеет стандартную и модифицированную форму. Фланк используется для небольшого среза головки или снятия фаски на вершине зуба колеса. [c.277]

На строгальных станках нецелесообразно обрабатывать ребристые и прерывистые поверхности, так как это вызывает впбрацию системы СПИД. В крайнем случае допустимо строгание но длине ребристых поверхностей (рис. VI.60, д). Перед обработкой поверхности необходимо прострогать фаски Ь х 45° со стороны входа и выхода резца (рис. VI.60, е). Это обеспечивает более плавное врезание резца в материал заготовки и уменьшает ударную динамическую нагрузку, а при выходе резца нредотвраш,ает скалывание материала заготовки. Прп строгании бортов деталей коробчатой формы необходимо для увеличения прочности и жесткости [c.479]

При длине резьбы более 20—25 мм усадку рассчитывают и для шага резьбы. Для более грубых резьбовых соединений применяют резьбу круглого профиля. Шаг резьбы 2,5—4 мм. Для всех видов прессуем1> х резьб обязательно наличие фаски или кольцевой выточки на конце резьбы. Величина фаски регламентирована ГОСТ 10549-63. Для наружной резьбы наличие фаски на заходной части нежелательно затрудняет изготовление формующего элемента. В тонкостенных изделиях следует предусматривать вместо фаски выточку для сбега и выхода резьбы. Размер выточки составляет 0,5—1,0 мм. [c.87]

При разрезке текстолита резание происходит не по всей ширине среза. В нижней части среза наблюдаются сколы обрабатываемого материала. С внешней стороны это наблюдается в виде появления светлой полосы по всей длине заготовки. По мере продолжения резания ширина полосы увеличивается. На поверхности скола чистота поверхности выходит за пределы 3-го класса. Обычно после раэреэки текстолита, при его дальнейшей обработке снимаются фаски при этом, как правило, удаляется участок сколотой поверхности, поэтому было решено в качестве технологического критерия притупления режущего инструмента считать появление на поверхности среза скола шириной 2,5 мм. Этой ширине скола соответствует затупление уголка сопряженных режущих кромок зуба, в среднем равное [c.22]

П. крейцкопфных четырехтактных бескомпрессорных двигателей при их нагревании теряют правильность своей формы в значительно меньшей степени по сравнению с тропковыми П. Поэтому ограничиваются только приданием конической формы верхней части 2 П., начиная с четвертого кольца (фиг. 41), всю же нижнюю часть выполняют цилиндрической. В самом низу обтачивают фаску а, предохраняю-щую смазку от ее соскабливания П. со стенок цилиндра, так как сма-зка поступает на рабочие втулки в крейцкопфных четырехтактных двигателях из точно отрегулированных масленок. Приведенный для примера на фиг. 41 П. состоит из двух основных частей стального литого корпуса Ьи головки с, выполненной из чугуна. Головка опирается на кольцевую поверхность корпуса Ъ, чем обеспечивается передача силы давления фланцу е поршневого штока по его оси. Соединение головки с корпусом выполнено при помощи длинных шпилек указанная конструкция соединения дает головке свободу термич. деформаций. Нижняя часть f головки при нагревании скользит по корпусу, и т. к. пространство между корпусом и головкой омывается охлаждающей водой, то в нижней части П. предусмотрен сальник д с резино-асбестовой набивкой. Для уменьшения передачи тепла от головки П. к сальнику, т. е. для предохранения набивки от порчи, сделана выточка к. Корпус Ъ имеет ребра, увеличивающие его жесткость, и т. к. Г его не превышает 1° охлалодающей воды, то несимметричная форма корпуса, получившаяся благодаря залитой в его тело отводящей трубе i, не является опасной в смысле неравномерных темп-рных деформаций. Подвергающаяся интенсивному нагреву головка имеет почти правильную форму тела вращения, т. ч. возможность опасных термич. напряжений исключена. Охлалъдающая вода поступает в рубашку в месте к, по каналу I переходит в верхнюю часть П., откуда по отводящей трубе г выходит обратно. Мундштук ш помещается у наиболее высоко расположенной внутренней поверхности дна головки П., благодаря чему проникающий воздух хорошо отсасывается током воды. Выходя- [c.216]

Каналом орудия называется полость ствола от затвора до дульного среза (у мортир с поршневым затвором от дна камеры до дульного среза). Канал служит для принятия снаряда и заряда, в нем развиваются пороховые газы для выстрела, передается энергия пороховых газов снаряду и дается последнему определенное направление. Наилучшей была бы такая длина кана ла, при которой действие пороха было бы использовано полностью к моменту, когда снаряд выходит из канала. В противном случае при слишком малой длине канала свойства пороха не будут использованы вполне, а при слишком большой длине уже достигнутая снарядом скорость начнет уменьшаться. Практически подобный идеальный ствол редко, или вернее никогда, не был построен длина его канала, особенно при большом отношении веса заряда к весу снаряда, была бы так велика, что от того пострадала бы подвижность орудия. Поэтому при выборе длины канала приходится ограничиваться тем, чтобы ее увеличение не повышало более относительную мощность ствола орудия. Но даже и это требование не всегда выполнимо. Уменьшение веса, подвижность по неровной местности, применение орудия за броцевым прикрытием на судах, в башнях, делают невозможными эти желательные длины. Случается даже, что слишком длинные и относительно слабые стволы изгибаются после небольшого количества выстрелов и благодаря этому разрушаются. Для меткости стрельбы при всех обстоятельствах достаточна длина ствола, допускаемая наивозможным использованием силы пороха. Канал орудия разделяется на нарезную часть цилиндрич. формы и гладкую зарядную камеру различного вида. Обе части соединяются между собой переходным соединительным конусом. Нарезная часть простирается от начала нарезов в конусе до дула. Передний край канала у дульного среза скошен фаской. Боковая поверхность и край поля, к-рые принимают удар снаряда, толкаемого пороховыми газами в направлении оси канала, т. е. прямолинейно вперед, называются ведущей гранью и ведущим краем. При правой нарезке—это правый край верхнего поля и соответствующие ему у других полей и следовательно левый—у нижнего поля. Параллельными нарезами называются такие, у к-рых дно имеет одинаковую ширину на всем протяжении, в то время как у клиновых нарезов ширина дна к дулу уменьшается, а следовательно ширина поля увеличивается. Длина и угол нарезки измеряются по ведущему краю. Если мысленно провести плоскость через любую точку ведущего края какого-либо поля и через ось канала, то угол, образуемый этой плоскостью с касательной к краю поля в этой же точке, называется углом нарезки. Нарезы сообщают снарядам вращение около продольной оси, необходимое для устойчивости снаряда при полете в воздухе. Если развернуть поверхность нарезной части канала на пло- [c.282]

Фаска (вспомогательная задняя поверхность) сверла работает со вспомогательным задним углом = 0. Это увеличивает трение между сверлом и стенкой отверстия, способствует налипанию часгии обрабатываемого материала и продуктов изнашивания на поверхность фаски и повышает интенсивность изнашивания уголка сверла. Уменьшать поверхность трения за счет сокращения ширины фаски по всей длине сверла нельзя, так как это ухудшает центрирование сверла в отверстии. Поэтому подтачивают фаску сверла только на участке 1ф (рис. 243), уменьшая на нем ширину фаски до размера / 0,2 -f--т- 0,4 мм. Длина подточенной фаски /ф в зависимости от диаметра сверла лежит в пределах 1,5—3 мм. Подточка фаски повышает период стойкости сверла в 1,5 раза. Подточку фаски не рекомендуют делать при сверлении заготовок деталей с неснятой литейной или штамповочной коркой и при повышенной твердости материала обрабатываемой детали. В этих случаях узкая фаска быстро изнашивается и сверло преждевременно выходит из строя. [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...