375 — Теплоотдача при продольном обтекании

Продольное обтекание пластины. Локальный коэффициент теплоотдачи (на расстоянии Х = х/1 от начала пластины) при ламинарном течении теплоносителя [c.83]

Оценить влияние скорости жидкости на коэффициент теплоотдачи при продольном обтекании пластины. [c.89]

Для определения влияния любого размерного фактора на коэффициент теплоотдачи необходимо выразить все безразмерные числа через входящие в них размерные величины и получить зависимость а от всех размерных величин в явном виде. Но скорость входит только в одно безразмерное число Re, поэтому степень ее влияния на а равна степени влияния Re на Nu. Для продольного обтекания пластины — при ламинарном течении в пограничном слое и — при турбулентном. [c.212]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПЛОСКОЙ ПОВЕРХНОСТИ [c.59]

При турбулентном режиме течения газа в трубах, каналах и при продольном обтекании трубных пучков теплоотдача может быть подсчитана по формуле (5-7), но при этом поправка на изменение физических свойств с температурой (Ргш/Ргс)" несправедлива. [c.98]

Исследуем теплоотдачу пластины при продольном обтекании потоком постоянной скорости с помощью интегрального уравнения энергии (7.35). Пластина имеет необогреваемый начальный участок длиной температура которого равна температуре основного потока температура обогреваемой части пластины причем Т о > (рис. 7.7). [c.122]

Для определения коэффициентов теплоотдачи локального или среднего а при продольном обтекании пластины, когда на ней турбулентный пограничный слой начинается от ее передней кромки, можно поступить следующим образом. Вычислить локальный или средний коэффициент трения Су по одной из вышеприведенных формул или по графику (рис. 7.12) в зависимости от условий задачи. Полученное значение коэффициента трения подставляют в формулы (7.91) [c.144]

Стандартными называют условия теплоотдачи при продольном обтекании [c.173]

Рис. 1.17. Местная (а) и средняя (б) теплоотдача при вынужденном продольном обтекании пластины

Рис. 4.10. Схема установки для исследования теплоотдачи при продольном обтекании пластины воздухом

Теплоотдача при продольном обтекании пластины [c.153]

В результате обобщения многочисленных опытных данных по теплоотдаче при продольном обтекании пластины различными теплоносителями были получены следующие расчетные зависимости. [c.68]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ В ПУЧКАХ СТЕРЖНЕЙ (ПРОДОЛЬНОЕ ОБТЕКАНИЕ) [c.53]

Пучки труб. При продольном обтекании труб, расположенных в треугольной упаковке с шагом х = /с1 = 1,2 н- 2,0, теплоотдача рассчитывается по формуле [c.94]

При ф < 30° теплоотдача при обтекании пучков труб определяется по зависимостям для продольного обтекания или по формуле [c.98]

Б о р и ш а н с к и й В. М., Г о т о в с к и й М. А. и др. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при продольном обтекании пучков труб водой. — Труды ЦКТИ, вып. № 73, 1966. [c.347]

Приближенный расчет теплоотдачи при турбулентном движении жидкостей (газов) с числами Рг > 0,7 в каналах некруглого сечения, а также при продольном обтекании пучков труб можно производить по формуле (57), используя в качестве диаметра эквивалентный диаметр di). [c.211]

Пентоды 245, 250 Передачи — см. Зубчатые передачи-, Ременные передачи, Цепные передачи , Червячные передачи Перестановки из п элементов 63 Пирамиды — Поверхность и объем 69, 70 Планы сил для механизмов шарнирных 154—156 -- скоростей для звеньев механизмов 133 — Построение 135—138 --ускорений для звеньев механизмов 133 — Построение 137—139 Пластины 260 —Жесткость 373, 375 — Теплоотдача при продольном обтекании 211 [c.991]

Расчет 216 Теплоотдача — Коэффициенты — Единицы измерения 19 --конвекцией — Коэффициенты — Таблицы 203 — Расчет 208 --конвекцией при вынужденном движении жидкости 209-211 --конвекцией при продольном обтекании пластин 211 [c.1000]

Теплоотдача при продольном обтекании пластины. Местная и средняя теплоотдача пластины, продольно обтекаемой жидкостью (газом) при ламинарном пограничном слое (Re <5 10 ), определяется по формулам [24] [c.218]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПЛАСТИНЫ [c.163]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ И ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПАКЕТОВ ТРУБ [c.181]

Теплоотдача при продольном обтекании пакета труб [c.193]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПУЧКОВ ТРУБ (СТЕРЖНЕЙ) ЖИДКИМ МЕТАЛЛОМ [c.164]

При расчетах теплоотдачи в пучках труб с продольным обтеканием в качестве определяющего размера принимают эквивалентный диаметр канала, образованного пучком. [c.184]

Теплоотдача в пучках стержней с треугольной решеткой при продольном обтекании и Ре = 80 550 может рассчитываться по следующим формулам [c.185]

Рис, 9.2. Образование пограничного слоя (и) и распределение местного (локального) кочф-фициента теплоотдачи (б) при продольном обтекании тонкой пластины [c.79]

Для получения высоких коэффициентов теплоотдачи к газам стараются каким-либо способом уменьшить толщину пограничного слоя. Проще всего для этого увеличить скорость течения газа. Интенсификация теплоотдачи происходит и при резкой искусственной турбулиза-ции пограничного слоя струями, направленными по нормали к поверхности (рис. 9.3). С помощью системы из множества струй можно обеспечить высокие значения а от достаточно протяженной поверхности. Так, в воздушных струях с относительно невысокими скоростями истечения (м) 60 м/с) удается достигать значений при а = 200 300 Вт/(м К). При обычном продольном обтекании протяженных поверхностей толщина пограничного слоя на них велика, а коэффициенты теплоотдачи к воздуху при таких скоростях обычно ниже 100 Вт/(м - К). [c.80]

Экспериментальное исследование теплоотдачи в этих условиях впервые проведено С. В. Донсковым [Л. 118, 119,] и Ю. П. Курочкиным [Л. 176]. Работа Эрнста [Л. 354], основанная на переносе данных о продольном обтекании коротких поверхностей на поперечно омываемую поверхность, игнорирует различие в условиях обтекания и поэтому дает завышенные для рассматриваемого случая результаты. В [Л. 118, 176] было изучено влияние на теплообмен Осл и d- . Сверх этого в Л. 119] исследо- [c.348]

В рассматриваемых условиях еще более, чем при стесненном продольном обтекании, гипотеза стержнеподоб-ности ( 10-5) неверна (рис. 10-17). Теплоотдача на экваторе трубки, как правило, превышает теплообмен на фронтальной и в кормовой ее части, где соответственно образуется неподвижная призма частиц и отрыв слоя ( воздушный мешок ). При уменьшении размера частиц (с 0,93 мм до 0,15 мм) оптимум теплоотдачи смещается от 8G к 120°. [c.349]

Обтекание пучка труб. Прн продольном обтекании нучка труб коэффициент теплоотдачи также определяют из уравнеиия (17.31) с введением в него м южнтеля В качестве определяющего [c.92]

Экспериментальная установка. В настоящей работе изучается местная теплоотдача при вынужденном продольном обтекании пластины воздухом. На поверхности пластины реализуется условие 7с=соп81. Исследуемая плоская пластина (рис. 4.10) устанавливается по оси аэродинамической трубы разомкнутого типа. Воздух прокачивается через установку с помощью вентилятора, который присоединяется к выходному патрубку аэродинамической трубы. Труба представляет собой расширяющийся канал прямоугольного сечения. На входе поперечное сечение равно 60x100 мм , а на выходе 100X100 мм что обеспечивает постоянство давления воздушного потока по длине. Вентилятор приводится в движение электрическим двигателем переменного тока. На входе в канал установлено сопло Витошинского, которое служит для обеспечения равномерного распределения скорости воздуха и исключает возникновение дополнительных возмущений во входном сечении канала. Расход воздуха через аэродинамическую трубу регулируется с помощью ирисовой диафрагмы, установленной на выходном [c.157]

Трубный пучок с осевым направлением движения жидкости, в этом случае трубки пучка имеют внешнее обтекание потоком жидкости, параллельным их образующим Л. 5-33]. В противоположность полеречному обтеканию, где впереди стоящие трубки играют роль зави-хрителей потока для последующих, при продольном обтекании трубки является своего рода успокоителями потока и поэтому в них теплоотдача будет меньше. [c.264]

Опытных данных по кризису теплоотдачи при движении жидкостей в межтрубном пространстве пучка труб (или при продольном обтекании пучка стержней) совершенно недостаточно. Поэтому обобщенные зависимости, определяющие з,начения кр1 в этих условиях, пока отсутствуют. Однако установлено, что число труб (стержней) в пучке, диаметр труб и расстояние между ними не оказывают большого влияния на <7крь Для пароводяного потока в вертикальных пучках из семи (и более) элементов, когда зазор [c.314]

В настоящее время нет экспериментальных данных по теплоотдаче при продольном обтекании диссоциирующим теплоносителем ЫгО пучка труб. Поэтому остановимся кратко лишь на экспериментальных исследованиях по теплообмену при турбулентном течении N204 в обогреваемых трубах, так как эти исследования играют важную роль при обосновании методов теплового расчета реактора. [c.93]

Теплоотдача при продольном обтекании пластины. Местная н средняя теплоотдача пластшп) , продольно обтекаемой жидкостью НЛП 1 азом нрн ламинарном пограппчио.м слое (Ке . 5-105), определяется по формулам Г. И. Кру- жил1Н1а [17] [c.145]

В критерий 51эф входит коэффициент средней теплопередачи при продольном обтекании к, в само уравнение энергии входит отношение коэффициента локальной теплопередачи к его среднему значению к(к). Какие эмпирические соотношения следует использовать при расчете локальной теплоотдачи и теплопередачи в теплообменниках Ответ на этот вопрос был предположительно дан авторами [3] и окончательно экспериментально получен А. В. Жуковым. Давно было отмечено, что коэффициент теплоотдачи, определенный методом теплообменника , отличается от коэффициента теплоотдачи, полученного при тех же режимах методом электронагрева рекомендованы и различные формулы для расчета Ки в теплообменниках и в реакторах [9]. Среди многочисленных работ по этому многостороннему вопросу выделим [34], в которой сильное различие проектных и реальных средних коэффициентов теплопередачи объяснилось влиянием гидравлических разверок в сечении реального трубного пучка [38]. [c.196]

Приведем соотношения для определения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления потока перегретого цара ОРТ при течении в кольцевом канале, продольном обтекании пучков труб со спиральными однозаходными или круглыми ребрами прямоугольного (или трапецеидального) сечения, собранных по равносторонней треугольной решетке. Рассмотрим также поперечное обтекание коридорных пучков труб с теми же типами ребер [89]. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...