НАДРЕЗЫ-ОБРАБОТК

В чугуне с шаровидным графитом нет острых надрезов, так как нет пластинчатых графитных включений, и изменение структуры металлической основы в результате термической обработки заметно отражается на его свойствах. Для чугуна с шаровидным графитом принципиально возможны все виды термической обработки, применяемые для стали, и их начинают использовать для улучшения свойств этого чугуна. [c.214]

Серый чугун обладает низкой чувствительностью к надрезам, качеству и чистоте обработки поверхности, высокой способностью к поглощению вибраций и выравниванию напряжений он имеет хорошие литейные свойства и низкую стоимость. В табл. 16 представлены механические свойства серого чугуна. [c.29]

Как показали многочисленные опыты и наблюдения, местные напряжения, вызванные резким изменением сечения (надрезы, выточки, галтели, шпоночные канавки, сверления и пр.) или повреждением поверхности (царапины, риски, грубые следы обработки), значительно снижают предел усталости стали. Недостаточный учет этого обстоятельства во многих случаях является причиной поломок различных частей машин, имеющих резкие изменения сечений, вызывающие концентрацию напряжений. [c.355]

Таблица 193. Ударная вязкость образцов с надрезами типа I и IV стали, выплавленной на Ижевском металлургическом заводе в электропечи (61 плавка), мартеновской печи (50 плавок) и ЭШП (3 плавки), по результатам статистической обработки контрольных испытаний (данные Л. Н. Давыдовой)

Наиболее неблагоприятным фактором, значительно уменьшающим выносливость, является концентрация больших местных напряжений, способствующих возникновению и быстрому развитию трещин усталости. Концентрацию больших местных напряжений обусловливают резкие изменения сечений (галтели, отверстия, выточки, уступы и т. д.), неровности и повреждения поверхности (грубая обработка, царапины, надрезы и т. п.), внутренние пороки (шлаковые включения, пустоты и др.). [c.38]

Величина ударной вязкости одного и того же материала не является постоянной. Она зависит от многих факторов характера термической обработки, формы и размеров образцов, размеров надрезов, скорости удара, температуры. [c.145]

В пределах намеченной серии испытаний технология изготовления образцов из однотипных металлов должна быть одинаковой. Вырезка, маркировка и изготовление образцов не должны оказывать существенного влияния на усталостные свойства исходного материала. Нагрев образца при его изготовлении должен быть минимальным и не вызывать структурных изменений и физико-химических превращений в металле, удаление припусков на обработку, параметры режима, н последовательность обработки должны сводить к минимуму наклеп и исключать местный перегрев образцов при шлифовке (прижоги и шлифовочные трещины снижают a i в 2—3 раза), а также трещины и другие дефекты. Снятие последней стружки с рабочей части и головок образцов производят с одной установки образца заусенцы на боковых гранях образцов и у надрезов должны быть удалены. [c.26]

Надрез на высокопрочных материалах следует изготавливать после термической обработки, при постепенном уменьшении подачи резания и окончательной доводкой поверхности надреза полированием абразивным порошком. К такому выводу приводят данные табл. 24 [3]. [c.139]

Числитель — надрез до термической обработки знаменатель надрез после термической обработки. [c.139]

В [140] установлена целесообразность применения уравнения типа (3.1) для описания закономерностей роста трещин. В результате статистической обработки длительных испытаний цилиндрических образцов с надрезами определены коэффициен- [c.127]

В эксплуатации разрушались болты из стали ЗОХГСА. Разрушение в трех случаях проходило по впадинам резьбы и в двух — по переходу от конусной части к цилиндрической по гру бым рискам от резца. Было установлено низкое качество вы полнения резьбы аварийных болтов надиры, риски, надрывы По этим дефектам наблюдалось множественное растрескивание В зоне ЗР излом имел хрупкий характер, в зоне долома наблю дались скосы с шероховатой поверхностью. В ряде случаев на поверхности излома наблюдались поперечные надрывы. Газовый анализ показал по-вышенное содержание кислорода (7,5— 8,0 см /100 г) и водорода (14,6—15,2 см /100 г) по сравнению с болтами неаварийной плавки (кислород 6,2 см ЮО г, водород 9,24 см ЮО г). Ударная вязкость образцов аварийной плавки была на 26% ниже повторная термическая обработка повысила работу разрушения при статическом и ударном изгибе в среднем на 50 7о- Причиной разрушения болтов явилось некачественное выполнение механической обработки, наличие надиров и острых надрезов в сочетании с повышенной склонностью к хрупкому разрушению материала (высокое содержание водорода). [c.69]

Межкристаллитная коррозия (рис. 9) типична для коррозион-но-стойких сталей, проходит между кристаллами и поражает границы зерен. Склонность к коррозии появляется при неправильной термической обработке сталей, которые теряют прочность и вязкость. В первую очередь этот вид коррозии проявляется в виде растрескивания поверхности, а затем и полного распада. С точки зрения разрушения наиболее опасным местом сварных конструкций из аустенитных сталей является зона основного материала, прилегающая к металлу сварного шва. Так называемая ножевая коррозия напоминает по форме надрез ножом в узкой зоне на границе металла шва и основного g [c.25]

HjO. в промышленных и морских атмосферах алюминиевые сплавы подвергаются коррозии вследствие разрушения окисных пленок. Коррозионная стойкость алюминия и его сплавов зависит от чистоты обработки металла. Наибольшей коррозионной стойкостью обладает алюминий с отшлифованной и отполированной поверхностью. Царапины, надрезы, раковины, поры усиливают процесс разрушения алюминиевых сплавов. [c.73]

Эффективность ППД при циклическом деформировании кручением образцов диаметром 12 мм из стали 45 была показана и при испытаниях образцов с различными концентраторами напряжений (кольцевым и косым надрезами, поперечным сверлением, галтелью малого радиуса). Поверхностное упрочнение проводили дробеструйной обработкой или обкаткой зон концентраторов роликами. Увеличение сопротивления усталости было получено в той или иной степени для всех вариантов образцов. Наибольшее приращение предела выносливости (на 38 %) наблюдали для образцов с косым надрезом, наименьшее — для образцов с поперечным сверлением после дробеструйного упрочнения. [c.156]

Методика обработки образцов подробно изложена в работе [72]. Надрезы на круглых ударных образцах двух типов (г=1 мм и г=0,25 мм) наносились в зоне термического влияния сварки на расстоянии 1,5 мм от границы шва. [c.49]

Определены механические свойства и чувствительность к надрезу при температуре вплоть до 4 К сварных соединений 22 сочетаний деформируемых и литейных алюминиевых сплавов и различных их состояний, разных видов полуфабрикатов, марок присадочной проволоки и термической обработки после сварки. [c.189]

Рис. 2. Температурная зависимость работы разрушения ударных образцов Шарпи с V-образным надрезом, показывающая повышение температуры хруп-ко-вязкого перехода при обработке, вызывающей отпускную хрупкость мартенсита

Глубокая круговая выточка на цилиндрических образцах способствует развитию местной пластической деформации при более низких относительных и даже абсолютных нагрузках. Местная деформация у основания выточки с увеличением растягивающего цикла возрастает вплоть до окончательного разрушения образца. Пластическая деформация в средней части образца начинает развиваться позже, чем у основания выточки, но по мере увеличения нагрузки возрастает быстрее, чем в зоне надреза. С помощью моделирования исследованы закономерности распределения местных деформаций в образцах с концентраторами при растяжении, изгибе, кручении. При этом создавались различные концентраторы надрезы, выточки, отверстия с поперечным сечением различной формы и т. д. Много исследований проведено с помощью этого метода при изучении закономерностей деформирования изделий сложной формы при штамповке и других методах обработки металлов давлением. [c.48]

Влияние химического состава, структуры и вида обработки материала на механические свойства при наличии надреза (чувствительность к надрезу) значительно выше, чем влияние тех же факторов на механические свойства в гладких образцах. [c.301]

Ввиду неустойчивости роста трещины при изгибе балки с концевым надрезом обработка результатов эксперимента методом измерения площади гораздо менее полезна, чем при испытании двойной консольной балки. Рассел и Стрит [41] использовали известный в сопротивлении материалов метод сечений (см. рис. 4.51), чтобы вывести зависимость податливости от длины трещины из классической балочной теории. Они получили выражение С = 6/Р = (2L3 + Ъа )/ ЩЬк (91) [c.257]

В качестве второго примера рассматривался образец из стали 12ХНЗМД размером 5x5x100 мм, подвергнутый одностороннему пластическому поверхностному деформированию (ППД) методом ультразвуковой обработки. Образец разрезали диском с алмазным напылением (толщина 0,8 мм, радиус 80 мм) с измерением длины надреза I и деформации eii = e . Разрезку осуществляли как со стороны, подвергнутой ППД (рис. 5.3, образец /), так и с противоположной стороны (образец II). Результаты измерений представлены ниже. [c.276]

Натуральный каучук образуется во многих растениях, но основной источник его получения - дерево гевея бразильская, отсюда другое название каучук гевеи. Натуральный каучук представляет собой водный раствор полимера (латекс). Пэсле того как каучук вытекает черва надрез в коре дерева, его коагулируют добалениш уксусной кислоты, раскатывают в листы и высушивают, Затем проводят тщательную механическую обработку под названием пластифицирование, при которой разрываются молекулярные цепи, вследствие чего облегчается последующее смешивание с другими добавками. [c.66]

Цементация с последующей термической обработкой повышает предел выносливости стальных изделий вследствие образования в поверхностном слое значительных остаточных напряжений сжатия (до 400—500 МПа) и резко понижает чувствительность к концентраторам напряжений при условии непрерывной протяженности упрочненного слоя по всей упрочняемой поверхности детали. Так, после цементации на глубину 1000 мкм, закалки и отпуска хромомикслепой стали (0,12 % С 1,3 % Сг 3,5 % Ni) предел выносливости образцов без концентраторов напряжений увеличился от 560 до 750 МНа, а при наличии надреза — от 220 до 560 МПа, Цементованная сталь обладает в1)1Сокой износостойкостью и контактной прочностью, которая достигает 2000 МПа. [c.238]

Рис. 3. Определение ударной вязкости на маятниковом копре при образце с надрезом, по ГОСТ 9454 — —60, измеряемой работой, расходуемой на излом образца. Показатели свойств материалов и глубину к термической, термохими ческой и другой обработки указывают по ГОСТ 2.310—68

Таблица 12. Работа удара (Дж) при низких температурах стали 15Н2Л1 после различной термической обработки. Образцы Шарли с V-образным надрезом [5]

Таблица 102. Механические свойства закаленной электростали (состав, % 0,15 С 0,64 Мп 0,33 Si 0,79 Сг 3,83 Ni 0,016 Р 0,016 S 0,26 Си) в зависимости от температуры отпуска. Прокат из слитка массой 1 т, ударные образцы размером 30X30X180 мм с надрезом глубиной 15 мм, радиусом 2 мм, расстояние между опорами 120 мм. Термическая обработка отжиг 850 °С (1), нормализация при 810 °С (2), закалка с 810 С в масле (3). Охлаждение после отпуска в воде Г72, с. 335]

Таблица 147. Ударная вязкость образцов с надрезом типа I, IV и с трещиной листовой стали толщиной 20 мм. Твердость образцов после всех вариантов термической обработки ИВ 300 fll6 с. 33]

Примечания 1. Из восьмигранных слитков массой 44—52 т отковали ступенчатую заготовку диаметром 1020—840— 650 мм. 2. Поковки охлаждали в яме до 100 С—145 ч. 3. Из поковок для термической обработки вырезали шайбы высотой 180 мм от каждой ступени. 4. Ударные образцы размерами 30X 30X160 мм, надрез глубиной 15 мм. [c.202]

Примечания 1. a jjj — предел выносливости полированных образцов диаметром 7,52 мм с расстоянием между головками 96 мм o j — образцов с надрезом глубиной 0,75 мм, углом раскрытия 60° и О—щд-с пояском дна- метром 12 мм, длиной 15 мм. 2. Испытание на кручение проведено на образцах диаметром 14 мм с расстоянием между головками 65 мм t jg—с отверстием 2 мм без отверстия. 3. Термической обработке подвергали заготовки диаметром 80 мм, образцы вырезали с поверхности. [c.262]

При анализе закономерностей изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от термической обработки и поверхностного наклепа необходимо учитывать следующее. Пределы выносливости материала зависят от его свойств, величины и распределения остаточных напряжений термического или механического происхождения, а также формы концентратора напряжений (наличия нераспространяющихся трещин в исходных острых надрезах). В связи с этим при сравнении пределов выносливости по трещинообразованию различных материалов, полученных на одинаковых образцах, необходимо иметь в виду следующее. Различие в пределах выносливости может быть следствием того, что для одного материала выбранный концентратор напряжения имеет закритическое значение теоретического коэффициента концентрации напряжений (аа>асткр) и в нем имеются нераспространяющиеся усталостные трещины, а для другого материала концентратор тех же размеров имеет докритическое значение этого коэффициента (ао<аокр) и в нем нет нераспространяющихся трещин. Наличие в зоне надреза остаточных сжимающих напряжений термического происхождения снижает влияние остаточных напряжений, возникающих в результате последующего поверхностного наклепа, так как возможности увеличения сопротивления усталости за счет этих напрял<ений уже в какой-то мере исчерпаны. Так, для стали 08 после закалки и старения (см. рис. 61, а) наблюдается отклонение от полученной зависимости, которое можно объяснить следующим образом. Термическая обработка приво- [c.151]

Определение вязкости разрушения проводили при вне-центренном растяжении на компактных образцах толщиной 12,7 мм, а скорости роста трещины усталости —на компактных образцах с боковым надрезом. Надрез на всех сварных образцах наносили по центру сварного шва в направлении ПД. Наведение предварительной усталостной трещины осуществляли при комнатной температуре и меньших нагрузках, чем в процессе последующих усталостных испытаний. Вязкость разрушения определяли методом /-интеграла [8, 9], используя методику обработки кривых сопротивления росту трещины [10]. В условиях плоской деформации вязкость разрушения Ki подсчитывали, исходя из значений Jj , по зависимости [c.240]

Л=33 МПа-м 2 — МА, /С=44 МПа-м 3 — ПА, К=49,5 МПа-м " А—нет чувствн тельности к КР в дистиллированной воде) б —сплава Т1—11,5 Мо—6 гг—4,5 Sп (об-ласть Л) в термообработанном состоянии (3-5ТА (обработка на твердый раствор+старе-щие при 480 С, 100 ч) (образец с односторонним надрезом) [c.323]

Рис. 70. Изменение нагрузки, необходимой для зарождения трещины, Р в зависимости от температуры р р обработки на твердый раствор с охлаждением в воде сплава Ti—8А1— I Mo—1 V (образец с односторонним надрезом, 24 X). испытанного в растворе 0,6 М K l (/) и на воздухе (2" —термообработка в aprese, скорость движения захватов 0,5 см/мин 2" — термообработка в аргоне 0,005 см/мин, 2" — термообработка в вакууме, 0,005 см/мин)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...