Кружилина формула

Как видно из рис. 1, имеющиеся опытные данные по аммиаку удовлетворительно осредняются критериальными зависимостями [Л. 5, 6, 30]. Поэтому для расчета а при кипении аммиака в интервале температур от —40° С до 0° С можно рекомендовать следующие зависимости, полученные путем усреднения данных табл. 1 — формула (5) и по уравнению Кружилина — формула (6) [c.97]

Для расчета теплоотдачи при объемном кипении чистых жидкостей в условиях свободной конвекции наиболее удачна обобщенная зависимость, полученная Г. П. Кружилиным. Формулы для расчета а и д р в области пузырчатого кипения имеют вид [c.272]

Кружилина формула 2 — 145. 149 Крутизна характеристики триода 2 - 362 Крутящий момент, действующий на щпиндель — Расчет 4 — 743 [c.434]

Академик М. А. Михеев, используя данные Г. Ы. Кружилина, рекомендует для р = 0,2ч-80 бар весьма njio xbie расчети1)1е формулы при пузырьковом кипении воды [c.452]

Е. П. Ананьев , Г. Н. Кружилин и Л. Д. Бойко предложили теоретическую формулу, полученную на основе связи между трением и теплоотдачей. Для местного коэффициента теплоотдачи [c.416]

Г. Н. Кружилин (ЭНИН АН СССР) обработал опытные данные по теплоотдаче при кипении п критериальной форме. Формулы эти приводятся в специальных курсах. [c.247]

Формула, предложенная Г. Н. Кружилиным [c.201]

Рис. 13. Обработка опытных данных для этилового спирта по формуле Кружилина (см. рис. 9). Обозначения см, рис. И.

Увеличение разности температур в области развитого пузырькового кипения приводит к первому кризису кипения, сопровождаемому переходом от пузырькового режима кипения к пленочному. Величины сосчитанные по предложенной Г. Н. Кружилиным эмпирическои формуле [Л. 6], при р = 1 ата равны для аммиака [c.95]

Показатель степени п в формулах Г. Н. Кружилина [Л. 6], С. С. Кутателадзе [Л. 5], М. А. Кичигина и Н. Ю. Тобилевича [Л. 30] равен 0,7, в формуле В. И. Толубинского [Л. 7]—0,6. Величина А зависит от физических свойств и параметров на- [c.95]

Коэффициенты теплоотдачи, вычисленные по формулам С. С. Ку-тателадзе и М. А. Кичигина, примерно одинаковы. Формула Г. Н. Кружилина дает несколько более высокие значения, а формула В. И. Толубинского еще большие. [c.96]

В. В. Лаврова [Л. 3] исследовала кипение чистого Ф-12 на стальной горизонтальной трубе диаметром D = 20 мм, расположенной внутри цилиндрического кожуха, при г от —5° С до —25° С и <7 от 200 до 10 10 ккал/м -ч. В ее исследованиях было выявлено слабое влияние температуры кипения на величину а. Численные значения а соответствуют критериальным формулам Кружилина и Кутателадзе и сильно отличаются от других опытных данных. [c.97]

Решения задачи с учетом сил инерции и конвективного переноса теплоты в пленке выполнены Г. Н. Кружилиным и Д. А. Лабунцовым [3-16, 3-19]. На рис. 3-6 представлены результаты теоретического анализа [3-19] пленочной конденсации при ламинарном течении на вертикальной плоской поверхности и на горизонтальной трубе [3-19]. Здесь ij3B=aB/a.vB и я1 г=аг/адгг, где Ов и Цр — коэффициенты теплоотдачи при конденсации на вертикальной стенке и горизонтальной трубе с учетом инерционных сил, конвективного переноса теплоты и сил трення между поверхностью пленки и неподвижным паром ал Е и алгг — те же коэффициенты, вычисленные по формулам Нуссельта для вертикальной плоской поверхности (3-1-13) и горизонтальной трубы (3-1-34). [c.56]

Количество накипи, образующееся при первом процессе, можно считать прямо пропорциональным количеству генерированных паровых пузырьков, т. е. в конечном счете — прямо пропорциональным количеству переданного тепла. При втором процессе количество накипи от тепловой нагрузки зависит очень слабо лишь постольку, поскольку при этом растет пересыщение пристенного слоя вследствие повышения температуры стенки. Последняя с увеличением теплового потока изменяется сравнительно мало, о чем можно судить по формуле Г. Н. Кружилина. Поэтому в случае малых тепловых потоков, когда число дей- [c.101]

Имеющиеся расчетные формулы В. И. Толубинского [55], Г. Н. Кружилина [33], М. А. Кичигина и Н. Ю. Тобилевича, С. С. Кутателадзе [36], И. Т. Аладьева [2] и других исходят из различных физических схем процесса, соответственно приводящих к системе критериев, частично общих, частично различных для каждой формулы. [c.130]

Эмпирические критериальные формулы для величины Qkp были предложены Г, Н. Кружилиным, Л. С. Стерманом, В. М. Бо- [c.374]

Исследование, проведенное Г. Н. Кружилиным [oOj, показало, что учет влияния инерционных сил приводит к некоторому незначительному увеличению коэффициента теплоотдачи против вычисленного по формуле (3. 18). К такому же результату приводит учет возможности скольжения [47]. [c.27]

На фиг. 65. показаны опыты Чикелли и Бонилла в обработке Г. Н. Кружилина [51]. Проведенная по точкам прямая выражается формулой [c.144]

На фиг. 66 приведен ряд опытных данных, обработанных М. А. Кичи-гиным и Н. Ю. Тобилевичем [46] в соответствии с критериальной зависимостью, предложенной в свое время нами и Л. М. Зысиной [53] и являющейся, так же как и зависимость Г. Н. Кружилина, частным случаем выражения (11.17). Эти опыты относятся к условиям, характерным для выпарной аппаратуры, и хорошо выражаются формулой [c.144]

Вторая точка зрения, наиболее отчетливо сформулированная Г. Н. Кружилиным [21], основывается на предположении, что при первом кризисе в режиме кипения никаких новых качественных особенностей не возникает и, следовательно, критическая плотность теплового потока определяется той же исходной совокупностью обобщенных параметров (критериев подобия), что и коэффициент теплообмена при пузырьковом кипении. Для вынужденного течения эта гипотеза не развивалась, а применительно к кипению при свободной конвекции, как показано в [28] привела к неправильно усложненной эмпирической формуле. [c.47]

ПО [2] 2 — ио [44] 3 — по [47] / по формуле Кружилина I/ по формуле Кутателадзе (в обеих р-мулах множители пропорциональности уменьшены на 20 ) [c.53]

Если, как это сделал Г. Н. Кружилин [21], определять Ггр по формуле (4), то получим один новый критерий, который может быть приведен к виду [c.56]

Различают два режима теплообмена при кипении пленочный (когда на поверхности нагрева образуется сплошная пленка пара) и пузырчатый (при котором на греющей поверхности образуются отдельные паровые пузыри, автоматически эвакуирующиеся в объем жидкости, производя интенсивное ее. перемешивание). Теплообмен три пузырчатом кипении протекает весьма энергично, причем коэффициент теплоотдачи быстро возрастает с увеличением температурного папора At между греющей поверхностью и ипящей жидкостью. Теплообмен при пленочном (КИпении протекает вяло, причем коэффициент теплоотдачи с увеличением температурного напора At вначале резко падает, а затем начинает очень медленно расти. Тепловой поток, при котором пузырчатый режим кипения пареходит в пленочный, называется критическим тепловым потоком р. Для вычисления величины i Kp при кипении жидкости в большом объеме обычно используются формулы или г. Н. Кружилина [Л. 152, 279, 284]. [c.244]

В применяемых в настоящее время схемах [40] конденсатор сублимационной установки является испарителем холодильной установки, поэтому здесь а — коэффициент теплоотдачи между испаряющимся аммиаком и стенками конденсатора можно приближенно определить по формуле Г. К. Кружилина [c.651]

Эта формула была предложена и проверена экспериментально Е. П. Ананьевым, Г. Н. Кружилиным и Л. Д. Бойко. Соответственно в интервале xi x< x2 имеем [c.365]

Теплоотдача при продольном обтекании пластины. Местная и средняя теплоотдача пластины при продольном обтекании несжимаемой жидкостью (газом) при ламинарном пограничном слое (Яе , <5-105) определяется по формулам Г. Н. Кружилина [Л. 19] [c.300]

При кипении жидкости в трубах в большом объеме в условиях естественной конвекции а определяется по формуле Г. Н. Кружилина [c.305]

При пузырчатом кипении в большом объеме М. А. Михеевым на основе исследований Г. Н. Кружилина и экспериментальных данных предложены формулы для воды (для давлений 0,2—100 ama) [c.63]

Коэффициент теплоотдачи при пузырьковом кипении может быть определен по формуле Кружилина [21] о=.4(7° = = йД/2-33, которая для воды приводится к виду [c.214]

Тогда, учитывая, что в подавляющем большинстве случаев на практике происходит турбулентное движение пароконденсатной смеси внутри труб, а определяется по формуле Г.Н. Кружилина [159] [c.349]

Формулы Нуссельта дают приближенное решение. Советскими учеными Г. Н. Кружилиным и Д. А. Лабунцовым задачи по определению коэффициента теплоотдачи были решены с учетом сил инерции и конвективного переноса тепла в пленке, а П. Л. Капица уточнил эти формулы, учитывая при их выводе возможность возникновения волнового движения пленки. В результате было показано, что инерционные силы и конвективный перенос тепла можно не учитывать, если К = г1срА1 >5, а Рг > 1. С учетом волнового движения пленки коэффициент теплоотдачи получается примерно на 20 % выше, чем по формулам Нуссельта [2]. [c.257]

В предыдущей главе уже рассматривался вопрос о способах расчета конвективной теплоотдачи в ЖРД, использовавшихся в 30-е гг. Следует отметить, что формулами, применяемыми Ф.А. Цандером и М.К. Тихонра-вовым, не ограничивались достижения естественно-научных исследований процесса конвективной теплоотдачи в то время. В данный период общая теория конвективного теплообмена развивалась по двум основным направлениям. Во-первых, проводились теоретические исследования по теории пограничного слоя, которые не могли в то время дать конкретных практических результатов, пригодных для создания методики расчета коэффициента теплоотдачи в ЖРД. Действительно, даже понятие теплового пограничного слоя было введено только в 1936 г. советским ученым Г.Н. Кружилиным (см. [45]). [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...