Сталь 45Г17ЮЗ

Такая особенность легирования марганцовистого аустенита алюминием использована в наиболее экономичной и достаточно технологичной немагнитной стали 45Г17ЮЗ. Механические свойства этой стали в закаленном состоянии следующие Оа=70 кгс/мм, [c.552]

Так, для стали 45Г17ЮЗ на пять проходов при температуре деформации 1000° С и длительности пауз от прохода к проходу, равных 60, 10, 20, 10 и 10 с, размер зерна от 145 мкм в исходном состоянии измельчался соответственно до размеров 35, 18, 12, 9 и 7 мкм. Как видно из этих данных, максимальное измельчение наблюдается после первого прохода в последующей первичной рекристаллизации. Последующие проходы относительно менее эффективны, но уменьшение абсолютных размеров зерна происходит непрерывно. [c.381]

Опыт показал, что при сверлении весьма труднообрабатываемых стали 45Г17ЮЗ и сплава ЭИ787 возможно повышение в 5—6 раз стойкости сверл, сердцевина которых была увеличена до d(, = (0,3- -0,4) d, и в 3— [c.343]

Рис. 9. Влияние длины сверла на его производительность а — без подточки поперечной кромки (конструкционная сталь V = 30 м1мин) б — с подточкой поперечной кромки (сталь 45Г17ЮЗ, d = 26 мм, s = 0,2 мм1об)

Сверление стали 45Г17ЮЗ сверлами из быстрорежущей стали Р18. [c.56]

С момента разработки стали Гадфильдом было выполнено большое число исследований, направленных на установление зависимости ее свойств от содержания основных элементов. В настоящее время работы по улучшению свойств стали при использовании ее в конкретных условиях эксплуатации продолжаются. В литературе имеются данные по влиянию на механические свойства стали 110Г13Л углерода, марганца, алюминия, кремния, хрома, никеля, вольфрама, молибдена, титана, ванадия, церия, меди, фосфора. Из сталей с более высоким содержанием марганца, чем у стали Гадфильда, получила распространение сталь 45Г17ЮЗ [198]. Она обладает более высокой пластичностью при более низкой прочности. [c.286]

На фиг. 201 представлены зависимости Т — v при сверлении маломагнитной стали 45Г17ЮЗ двумя различно заточенными сверлами. При достаточной жесткости станка выгодной оказалась заточка 2, а в других условиях более эффективной была заточка 1. [c.260]

Фиг. 201. Зависимость Т—и при сверлении стали 45Г17ЮЗ различно заточенными сверлами.

Фиг. 204. Стойкость сверла в зависимости от длины сверла при сверлении стали 45Г17ЮЗ (а) и сплавов ВТ2 и ВТ5 (6).

Величины допустимого износа в зависимости от типа фрезы и характера обработки колеблются в пределах 0,15—2,00 мм. Однако на практике при фрезеровании с высокой скоростью у 150 м1мин труднообрабатываемых сталей, склонных к большому упругому последействию (например, стали 45Г17ЮЗ) наблюдалось любопытное явление сохранения режущей способности лезвия зуба фрезы, оснащенного твердым сплавом ТТ10К8 (Б), хотя фаска износа на задней грани зуба достигала значений як 3—4 мм. В этом слу-338 [c.338]

Естественно, что предпочтение отдается сталям, содержащим меньше дефицитного никеля, который по возможности заменяют марганцем. Так, сталь 45Г17ЮЗ, имеющая аустенитную структуру, дешевая и технологичная, может быть заменителем сталей, содержащих большое количество никеля. [c.355]

Для определения наличия и толщины дефектного слоя, образовавшегося в результате анодной обработки, проводились исследования механических свойств и структуры металла до и после обработки. Для этой цели были изготовлены шлифы и образцы на растяжение, которые дали возможность определить микроструктуру, микротвердость, временное сопротивление разрыву и относительное удлинение б%. Для исследований были взяты два металла — титановый сплав и сталь 45Г17ЮЗ различных толщин. [c.100]

Из рассмотренных результатов исследований можно сделать вывод, что установление величины припуска от 2 мм и более в случае обработки стали 45Г17ЮЗ и от 3 мм в случае обработки титанового сплава практически позволяет исключить влияние анодной обработки на величину временного сопротгшления разрыву и относительного удлинения. [c.101]

Вследствие асимметрии теплового поля для различных точек припуска, а также неодновременности достижения максимальных температур по всему слою нагрева-гмого металла, предварительные термические напряжения и деформации, возникающие в зоне резания, распределены по достаточно сложным законам. Расчеты, выполненные в ЛПИ методом конечных элементов, показывают, что в условиях плазменно-механического точения или строгания в момент подхода к режущей кромке материал, располагающийся в центральной части сечения среза, находится в растянутом состоянии при уровне напряжений около 100 МПа. По краям среза развиваются напряжения сжатия, достигающие значений 200... 500 МПа. Аналогичные расчеты выполнялись в ЛПИ по той же программе для фрезерования с плазменным нагревом листовых заготовок из аустенитной стали 45Г17ЮЗ в условиях частичного сплавления припуска с использованием дилатограмм, полученных при скоростях нагрева и охлаждения 100°С/с. Величины временных напряжений, возникающих в сечении плоскостью ХОУ плиты толщиной 40 мм через 60 с после прохождения линейного источника тепла, показаны на рис. 30. [c.66]

Рис. 60. Равпределение остаточных напряжений в поверхностных слоях листовых заготовок после фрезерования с плазменным нагревом кромок цилиндрической фрезой (t=Ъ мм 0=200 м/мин /=200 А 7=140 В) / — заготовка нз стали 14Х2НЗМА (5 = =0,3 мм/зуб) г —заготовка из стали 45Г17ЮЗ (5 =0,2 мм/зуб)

Последнее выражение, в котором кроме элементов режима резания фигурирует и температура нагрева Он, позволяет сделать вывод о том, что при фрезеровании с плазменным нагревом стали 45Г17ЮЗ величина 0н в пределах практически применяемых значений 0н=2ОО. .55О°С мало влияет на стойкость инструмента. В связи с этим температуру нагрева при обработке заготовок из стали 45Г17ЮЗ следует назначать ближе к верхнему пределу значений, что позволит уменьшить силы резания и снизить вероятность выкрашивания кромок инструмента. Обращает на себя внимание и тот факт, что в диапазоне подач 52 = 0,1...0,2 мм/зуб, применявшихся при обработке заготовок из стали 45Г17ЮЗ, увеличение 8г повышает период стойкости инструмента. Это объясняется, по-видимому, повышенной склонностью данной стали к наклепыванию,, в связи с чем при тонких стружках зуб фрезы работает по наклепанному металлу. [c.154]

Скорость коррозии сталей марок 45Г17ЮЗ и 12ХНЗА с алюминиевым покрытием в синтетической морской воде снижается на порядок и составляет 0,035 и 0,042 без покрытия и 0,0038 и 0,0034 с алюминиевым покрытием. Увеличивается также время до коррозионного растрескивания. [c.85]

В силу своих металлургических особенностей вопросы сварка марганцево-алюминиевой стали до настоящего времени еще недостаточно решены. В настоящей работе исследовалась сварка марган-цево-алюминиевой стали типа 45Г17ЮЗ (с химсоставом 0,47%С, 0,28%Sl, 16%Мп, 3,5%Alr [c.191]

Сверление Высокомарганцовистые стали типа 45Г17ЮЗ а =1,3 Сульфофрезол [c.367]

К сталям аустенитного класса относятся также высокомарганцовистые стали Г12, Г13, 45Г17ЮЗ и др. [c.168]

При обработке стали различными твердосплавными резцами стойкость против истирания возрастает с увеличением содержания карбидов титана Ti и уменьшается с увеличением количества кобальта, как это наглядно показано на фиг. 135 для случая чистовой обработки стали = 95 кГ/мм (при t = 0,5 мм и s = 0,21 мм/об). К сожалению, с увеличением Ti возрастает хрупкость, и потому резцы с больший содержанием карбидов титана, например Т30К4 или Т60К6, рекомендуется применять лишь при отделочных операциях в спокойных условиях. При точении труднообрабатываемых сталей аустеннтного класса, например Г12 или 45Г17ЮЗ, большую. ............................... [c.184]

На рис. 6.16, а представлено сверло, разработанное в Ленинградском политехническом институте кандидатами технических наук И. И. Олейниковым и М. А. Шатериным. Сверло отличается укороченной рабочей частью, оснащенной пластинкой из твердого сплава (группа ВК), имеющей упрочняющие фаски f — 1 -ь2 мм) с большим отрицательным передним углом уф до —15°). В корпусе сверла располагаются отверстия для подвода СОС в зону резания. Отверстия размещены на минимально возможном расстоянии от пластинки твердого сплава. Через отверстия в сверле к зоне резания подводится сжатый воздух. Припой при этом достаточно охлаждается, чтобы не потерять прочности во время работы инструмента, так как температура периферийных участков режущих кромок достигает 600—800 °С. Обработка отверстий 0 25 мм в стали марки 45Г17ЮЗ может производиться таким инструментом при скорости резания 40—45 м/мин и подаче о = = 0,22 мм/об. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...