Сталь 14Х2ГМР

Ларионов В. П., Григорьев Р. С., Новопашин М. Д. и др. Испытания полноразмерных сосудов из стали 14Х2ГМР при отрицательных температурах.— Бюллетень научно-технической информации Физико-технические проблемы Севера . Якутск, изд. ЯФ СО АН СССР, 1975, с. 21—27. [c.190]

Результаты испытаний на растяжение и ударную вязкость и разложение ее (по Б. А. Дроздовскому) в стали 14Х2ГМР после ВТМО представлены в табл. 4—6. [c.21]

Таким образом, оптимальный комплекс механических свойств стали 14Х2ГМР обеспечивается в результате ВТМО (закалки с прокатного Нагрева) и отпуска при 650—680° С. ВТМО существенно повышает сопротивление высокопрочной строительной стали хрупкому и усталостному разрушению. При этом увеличивается конструктивная прочность стали зй счет создания устой-, чивой субструктуры по типу п олигонизации. ВТМО существенно повышает ударную вязкость высокопрочной стали, работу распространения трещин, вязкость разрушения, усталостную прочность и резко снижает порог хладноломкости. [c.22]

Сталь 14Х2ГМР сваривают вручную электродами марки АНП-2, которые перед сваркой прокаливают при температуре [c.244]

Колебания максимальной глубины усталостной трещины для серии образцов при одном уровне напряжений иногда достигали 20 %. Форма усталостного пятна изменялась от почти правильного сегмента до вытянутого серпообразного сечения. При этом наибольшая вытя-нутость серпообразного сечения наблюдалась на изломах образцов стали 14Х2гмР. На некоторых изломах образцов этой стали внешняя протяженность зоны распросфанения усталостной трещины составляла не менее 80 % периметра образца. [c.111]

Была замерена также площадь усталостного пятна в изломе для ч всех испытанных образцов и вычислено отношение площади усталост- ного пятна ко всей площади излома образца, а также определены средние значения этого отношения для уровней напряжений, при которых проводили испытание на усталость. Средние значения этого отношения для исследуемых марок сталей различны и колеблются в довольно широких пределах. Так, для стали 14Х2ГМР оно было равно 35,2, для стали 17ПС (пл. 2) - 30, а 17Г1С (пл. 1) — только 18,5 %. [c.111]

Средние значения отношения площ,ади усталостного пятна в изломе к площади всего излома для исследованных сталей располагаются в ряд так же, как средние значения вязкости разрушения (/С ). Самого большого значения это отношение достигает для стали 14Х2ГМР, которая имеет максимальное значение вязкости разрушения, минимальное отношение — для стали 17Г1С (пл. 1), имеющей наименьшее значение [c.112]

Рис. 69. Поверхность разрушения дилиндрического образца. Сталь 14Х2ГМР напряжение а= 400 МПа наружный диаметр 0=17,0 мм диаметр дна надреза d= 14,5 мм радиус при вершине надреза R = 0,2 мм с д = 4,1. 1—7 г- положение вершины усталостной трещинь на разных этапах разрушения Л

Рис. 70. Поверхность разруц1ения плоского образца. Сталь 14Х2ГМР напряжение (7= 140 МПа размер образца с двумя боковыми надрезами 114X220X20 мм. 1-9 — положение вершины усталостной трещины на разных этапах разрушения

Рис. 71. Кривая усталости стали 14Х2ГМР для цилиндрических образцов с наружным надрезом / - непрерывные стандартные испытания 2 — испытания с маркировочной нагрузкой

Рис. 73. Зависимость скорости роста трещины da/dN от ее длины 21 и числа циклов N при испытании HQ усталость цилиндрических образцов с наружным надрезом в условиях изгиба с вращением (сталь 14Х2ГМР)

Долговечность образцов из стали 14Х2ГМР как по разрушению, так и по появлению макроскопической трещины в области высоких напряжений значительно больше, чем из стали 17ПС. Однако в области меньших напряжений это преимущество первых становится менее замэтно — в условиях одного и того же циклического напряже- [c.257]

Анализ кривых усталости, представленных на рир, 102, в, показывал, 4tp при испытании стали 14Х2ГМР четырехкратное уменьшение частоты нагру ения сопровождается почти параллельным сдвигом кривой усталости в зоне ограниченной долговечности в сторону меньших значений долговечности. Среднее уменьшение числа циклов до рушения составило свыше 50 %. [c.263]

Ниже приведен расчет степени кумулятивного повреждения образца стали 14Х2ГМР при испытании на усталость с маркировочной нагрузкой (( р = 320 МПа, = 160 МПа). [c.264]

Исходные данные для вычисления суммарной степени кумулятивного повреждения при испытании по методу ступенчатых нагружений материал — сталь 14Х2ГМР рабочее напряжение Стр = 320 МПа маркировочное напряжение = 160 МПа частота /= 1000 циклов/мин. [c.264]

По этой методике, практически не удавалось непосредственно за-фикси1ровать момент зарождения макроскопической трещины Однако на некоторых образцах удалось получить отметку вершины трещины на aMoWi начале ее пути вблизи надреза. Так, в наших исследованиях на образце из стали 14Х2ГМР при напряжении а= 320 МПа удалось получить первую отметку вершины трещины на расстоянии 0,097 мм от дна надреза. В этом случае трещина длиной 0,097 мм с [c.265]

Рис. 98. Кривые ограниченной долговечности (сплошная линия) и зарождения усталостной макротрещины (штрихован линия) при испытании на изгиб с вращением стали 14Х2ГМР (а) и 17Г1С б) q частотой нагружения 260 циклов/мин

Рис. 102. Зависимость длины усталостной трещины I от числа цик юв N нагружения для стали 14Х2ГМР при испытании в условиях пульсирующего растяжения. 1 — 5 — номера образцов

Рис. 107,. Зависимости rfe/t//V - ДАТ для стали 14Х2ГМР в условиях изгиба с вращением при различных уровнях приложенного напряжения, МПа

Исследования [335] на плоских образцах с центральным отверстием, изготовленных из сталей 14Х2ГМР и 17Г1С в условиях симметричного растяжения — сжатий пбДтвердили постоянство п при относительно небольшом диапазоне изменения номинального напряжения. [c.293]

Исследовали стали 14Х2ГМР и 17Г1С (2 плавки). Испытывали плоские образцы толщиной 20 мм, шириной 114 мм с двумя боковыми V-образными надрезами глубиной 17 мм, радиусом 0,25 мм и углом [c.299]

Рис. 116. Зависимость tfe/rf/V- АК для стали 14Х2ГМР при различных уровнях приложенного напряжения, МПа

На рис. 116 нанесены все экспериментальные данные, относящиеся к стали 14Х2ГМР, а на рис. 117, 118 представлены значения fe/ fA/ и Д/С, полученные при испытании стали 17Г1С плавки А и Б, соответственно). Особенность расположения экспериментальных точек на рис. 116— [c.301]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...