Сталь 12Х1МФ

Расчеты показывают, что все поверхности пароперегревателей могут быть выполнены из стали 12Х1МФ, при этом температура стенки не будет превышать 575 °С. [c.26]

Общая масса ВПГ для ПГУ-1100, состоящего из восьми модулей ВПГ и четырех модулей очистки, равна 1920 т. При этом 15% составляет масса поверхностей из стали 12Х1МФ и 10% — масса конструкций из стали Х23Н18. Корпуса изготавливаются из стали 20. Суммарная масса оборудования для ПГУ —5600 т. [c.26]

Первое обстоятельство согласуется с известными фактами влияния степени повреждения стали 12Х1МФ и нимоника 80А на скорость ползучести [116], второе подтверждается нашими испытаниями сплава ХН55МВЦ. Несмотря на значительный разброс экспериментальных данных, на рис. 3.9 видно, что благодаря объемному сжатию при давлении 8 МПа долговечность и удлинение образцов в полтора-два раза больше, чем в случае одноосного нагружения. При таком разбросе соответствие экспериментальных данных и расчетных результатов можно считать вполне удовлетворительным. [c.178]

После 18 лет эксплуатации произошло разрушение (длина трещины 280 мм) кольцевого сварного соединения щлейфового трубопровода 0219x12 мм (сталь 12Х1МФ) скважины № 6026 (рис. 8а). В сварном соединении в области очага разрушения обнаружены поры, шлаковые включения, подрезы и непровар до 5 мм (рис. 86), которые инициировали сероводородное растрескивание металла стыка. Аналогичное разрушение сварного стыка шлейфового трубопровода скважины № 183 произошло после 15 лет эксплуатации (рис. 8в). Трещина в сварном шве длиной 210 мм образовалась от непровара глубиной 4 мм. Склонность металла шва к сероводородному растрескиванию обусловлена также его повышенной твердостью (293 НВ), что свидетельствует об отсутствии термообработки стыка. [c.29]

Продольный шаг труб в ленте обычно принимается 5а = = (1,1 1,25) d. Ширмы изготовляют из труб диаметром 32x4, 32 X5, 42 X 5 при Р = 11ч-14 МПа и 32 х6,32 х 7,38 х6, 42 х 5, 42x6 для котлов СКД. Материал — сталь 12Х1МФ. Внутренний диаметр коллектора выбирают из условия, что площадь его поперечного сечения близка суммарной площади проходного сечения труб ширмы. [c.97]

Влияние весьма малых концентраций хлоридов щелочных металлов на коррозию показали и результаты опытов X. X. Арро с перлитной сталью 12Х1МФ в смесях K l + SiOj и a -fSiOa в воздушной атмосфере. Выяснилось, что всего лишь 0,5 % КС1 в смеси значительно ускоряет коррозию стали. [c.74]

Рис. 2.8. Зависимость интенсивности коррозии стали 12Х1МФ под воздействием компонентов сланцевой золы от температуры [85] (продолжительность опытов 4 ч)

Коррозионная активность отдельных составляющих сланцевой золы исследована в атмосфере воздуха путем нагревания пластинок из перлитной стали 12Х1МФ при разных температурах в насыпках из растворимой и нерастворимой в воде частей сланцевой золы. Результаты исследований изложены в виде графика на рис. 2.8. Видно, что коррозионные активности растворимой и нерастворимой в воде частей золы сланцев сильно отличаются друг от друга. Коррозия стали в присутствии нерастворимой в во- де части при всех температурах ниже, чем без влияния золы. Следовательно, нерастворимая в воде часть сланцевой золы коррозионного процесса не ускоряет. [c.77]

Основными компонентами в золе эстонских сланцев, вызывающих высокую ее коррозионную способность, являются хлориды щелочных металлов. Об этом говорят вышеприведенные данные, а также снижение коррозионного влияния сланцевой золы при уменьшении количества в ней хлоридов с одновременным повышением содержания сульфатов [85]. Такой результат показали исследования интенсивности коррозии стали 12Х1МФ в воздушной атмосфере при температуре около 600°С под влиянием предварительно сульфатизированной сланцевой золы. Содержание SO3 [c.77]

Влияние температуры и концентрации сероводорода в продуктах сгорания антрацита на скорость коррозии стали 12Х1МФ рассматривается в [89, 90]. [c.83]

На рис. 2.13 показана зависимость средней скорости коррозии стали 12Х1МФ при температуре 500 °С от концентрации сероводорода в продуктах сгорания. Видно, что скорость коррозии стали увеличивается прямо пропорционально содержанию сероводорода в газе и имеет существенную величину при небольших концентрациях. Скорость коррозии той же стали при содержании 0,060— 0,075% H2S в газе от температуры приведена на рис. 2.14. При повышении температуры от 300 до 500 °С интенсивность коррозии [c.83]

Рис. 2.13. Зависимость средней скорости коррозии стали 12Х1МФ от концентрации H2S в продуктах сгорания при 500 °С [89]

Рис. 2.14. Зависимость средней скорости коррозии стали 12Х1МФ от температуры в среде продуктов сгорания, содержащей 0,060—0,075% H2S [89]

Рис, 4.1. Глубина коррозии перлитных сталей в воздухе в зависимости от времени и температуры а —сталь 12Х1МФ б — сталь 12Х2МФБ [c.121]

На рис. 4.7 показана зависимость глубины коррозии стали 12Х1МФ в водяном паре от времени н температуры при разных условиях испытаний [116], дающая общую характеристику влияния таких показателей, как давление и pH пара на интенсивность коррозии. [c.129]

Рис. 4.7. Глубина коррозии стали 12Х1МФ в водяном паре в зависимости от

Интенсивность коррозии сталей в водяном паре СКД зависит в существенной степени от pH среды (рис. 4.7). При снижении pH от 9,5—10,5 до 7—8 коррозионная стойкость сталей 12Х1МФ и 12Х12В2МФ снижается примерно в 1,5 раза, а стали 12Х18Н12Т— в 2—3 раза. Пока отсутствуют исследования причин влияния pH водяного пара на коррозию сталей. Имеются попытки связать это явление с электрохимическими процессами в паре. [c.130]

Наименьшую коррозионную стойкость в водяном паре докри-тического давления имеет углеродистая сталь 20. Из перлитных сталей с наибольшей интенсивностью корродирует сталь 12Х1МФ, стали 12Х2МФСР и 12Х2МФБ имеют почти одинаковые коррозионные стойкости. Коррозионная стойкость аустенитной стали существенно выше, чем у перлитных сталей. [c.132]

Перлитные стали 12Х1МФ и 12Х2МФСР окисляются почти одинаково. До температуры 580°С глубина коррозии стали 12Х1МФ увеличивается, а затем несколько уменьшается. Подоб- [c.135]

На рис. 4.14 представлена полученная таким образом зависимость глубины коррозии сталей 12Х1МФ, 12Х18Н12Т и ОХ18Н12Т от времени и температуры под влиянием стабильных золовых от-. ложений сланцев. Кривые на этих рисунках выражают среднестатистическую зависимость глубины коррозии металла под влиянием плотных золовых. отложений сланцев от времени при заданной температуре. [c.143]

Последнее показывает, что ускоряющее действие температуры на коррозию кроме энергии активации зависит еще и от времени, причем влияние последнего определено через величину е. При этом большое значение имеет знак коэффициента е. Поскольку для сталей 12Х1МФ и 12Х2МФСР величина е<0, то с увеличением времени влияние температуры на интенсивность коррозии уменьшается (для области if>500 ). [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...