Сталь 1Х12В2МФ

Окалиностойкость стали 1Х12В2МФ (ЭИ756), определенная по результатам эксплуатационного опробования и старения в печах, достаточно высока. Утонение стенки за 7—10 тыс. ч при 620—630° С находится в пределах 0,05—0,07 мм. Некоторые опасения при использовании стали ЭИ756 в котлах, работающих на шлакующих топливах, вызывает ее склонность к повышенному шлакованию. На опытном змеевике, установленном на [c.128]

В связи с возможным использованием для паропроводов острого пара 12%-ных хромистых феррито-мар-тенситных сталей,в частности стали 1Х12В2МФ (ЭР1756), для литой арматуры могут быть применены упрочненные 12% -ные хромистые феррито-мартенситные стали ХИЛА и Х11ЛБ. По уровню жаропрочности эти литейные стали занимают промежуточное положение между сталями перлитного и аустенитного классов, а по окалиностойко-сти они значительно превосходят стали перлитного класса. Эти стали для литья нашли применение в конструкциях паровых турбин мощностью 200 и 300 Мет. Химический состав и механические свойства литых перлитных феррито-мартенситных и аустенитных сталей приведены соответственно в табл. 4-8 и 4-9. В этих таблицах приведены также характеристики сталей для литья, применяемых в ФРГ и США, [c.157]

Если ширмы пароперегревателя изготовлены из стали 1Х12В2МФ, то сварные соединения дистанцнопирую-щих планок требуют обязательного отпуска. Если отпуск не был проведен, то сохраняются высокие сварочные внутренние напряжения из-за усадки наплавленного металла и превращений в околошовной зоне. Сталь, под-калившаяся при сварке, хрупка. В процессе эксплуатации на напряжения от внутреннего давления и на оста- [c.294]

Рис. 6-21. трещина на трубе диаметром 32x6 мм из стали 1Х12В2МФ ширмового пароперегревателя в месте приварки дистанционирующен планки. При удалении и замене куска трубы в месте с планкой последняя была сдута (срезана) ацетиленовой газовой горелкой. [c.294]

Окалиностойкость стали 1Х12В2МФ значительно выше окалиностойкости сталей перлитного класса. Даже при 650°С на ее поверхности сохраняется плотная пленка окислов с хорошими защитными свойствами. Переход от окисной пленки к основному металлу плавный. Имеется светлый подслой слабо травящегося металла в виде узкой полоски. В этом подслое произошло обезуглероживание и обеднение основного металла легирующими элементами. Твердость подслоя несколько ниже 318 [c.318]

Мартенсйтно-ферритная сталь 1Х12В2МФ применяется для роторов, дисков и лопаток паровых и газовых турбин, работающих длительное время при температурах 550—600 С. [c.400]

В отдельных случаях, однако, переход разрушений в шов сопровождается заметным снижением уровня длительной прочности и пластичности. На рис. 40 приведены зависимости длительной прочности и пластичности сварного соединения стали 1Х12В2МФ (ЭИ756) со швом типа ЭФ-ХПВМФН. По длительной прочности металл шва несколько уступает основному металлу. В условиях испытания при 580° С длительностью до 500—1000 ч как стандартные, так и большие образцы разрушаются пластично по основному металлу. При большем времени испытания разрушение становится хрупким, переходя в шов вблизи границы сплавления. Характерным является то обстоятельство, что экспериментальные точки для больших и стандартных образцов хорошо укладываются на одной общей кривой, свидетельствуя об отсутствии влияния масштабного фактора. Можно высказать предположение, что данный характер разрушения обусловлен повышенной склонностью высокохромистого металла шва к концентрации напряжений, возникающей при растяжении вблизи границы сплавления из-за меньшей прочности шва по сравнению со сталью. [c.62]

Сталь 1Х12В2МФ содержит повышенные количества структурно свободного феррита, наличие которого понижает ударную вязкость стали после длительных выдержек 2000 ч при 600° С с 15 до 4 кГ-м/см . [c.142]

Данные по изменению механических свойств стали 1Х12В2МФ от температуры испытания приведены на рис. 82, по длительной прочности — на рис. 31. Исследования - фазового состава и свойств стали описаны в работах [93, 633 [c.142]

Следует отметить, что технологические свойства электродов ЦЛ-32 диаметром 3 и 4 мм, применяющихся при монтажной сварке паропроводов из стали 1Х12В2МФ, недостаточно высоки. Недостаточно плавное горение дуги, посредственное формирование потолочных швов, трудность отделения шлака от металла шва и склонность к кратерным надрывам-трещияам создают известные трудности при сварке и требуют большого опыта сварщиков. В настоящее время ведутся работы по улучшению технологичности этих электродов. [c.54]

При охлаждении с высоких температур даже с относительно небольшой скоростью сталь 1Х12В2МФ (ЭИ756) (Проявляет при сварке склонность к образованию мартенсита в оварном шве и в околошовной зоне, что может привести (К образованию трещин. [c.147]

Учитывая особенности поведения высокохромистых сталей этого класса, в частности стали 1Х12В2МФ, при производстве монтажных сварочных работ большое внимание уделяется строгому соблюдению основных технологических положений. В первую очередь к ним относятся следующие [c.149]

Сборка монтажных стыков паропроводов из стали 1Х12В2МФ выполняется на остающихся подкладных кольцах сечением 20X4 мм из стали 12Х1МФ или стали 20. Разделка кромок стыка У-образная, с общим углом раскрытия 25—30°. [c.150]

Приварка временных угольников, планок и других деталей крепления к трубам из стали 1Х12В2МФ не до-150 [c.150]

Рис. 3-49. Температурный режим сварки и термической обработки стыка паропровода диаметром 0219X32 мм из стали 1Х12В2МФ

Монтажная сварка стыков пароперегревательных труб диаметром 32—42 мм с толщиной стенки 5—6 мм из стали 1Х12В2МФ является не менее сложной операцией, чем сварка паропроводных труб, и требует точного соблюдения всех рекомендаций. Стыки труб малого диаметра можно сваривать одним из следующих способов [c.152]

Сварка корневого слоя выполняется без подогрева. Последующ ее заполнение разделки выполняется после охлаждения стыка до температуры ниже 100° С. Это условие необходимо соблюдать для того, чтобы не допустить перегрева свариваемого металла, из-за которого возможно образование газовых пор в шве. Исключение составляет сварка труб из стали 1Х12В2МФ, требующая обязательного подогрева соединяемых элементов до 300—400° С в течение всего процесса сварки. [c.202]

Рекомендуемые тепловые режимы требуют Точного и тщательного соблюдения температур в пределах допустимых отклонений, поскольку эти стали проявляют повышенную чувствительность к подкалке. Нарушение этих режимов, например охлаждение стыков труб после сварки не до 150° С, а до комнатной температуры, приводит к резкому снижению пластичности металла и околошовной зоны и к возникновению опасности образования трещин. При этом происходит распад остаточного аустенита с образованием мартенсита, вследствие чего повышаются внутренние напряжения в сварном соединении и резко возрастает склонность металла к хрупкому разрушению. В сварном шве, не подвергнутом термической обработке, эти процессы протекают особенно интенсивно спустя сутки после окончания сварки. Поэтому для сталей мартенситно-ферритного класса кроме точного соблюдения режима охлаждения важным условием является проведение термической обработки сварного шва сразу же после сварки, в крайнем случае не позднее чем через 24 ч после ее окончания. Термическая обработка сварных соединений паропроводов из сталей мартен-ситно-ферритного класса проводится в условиях монтажа тепловых электростанций с особой тщательностью. Оптимальный тепловой режим сварки и термической обработки монтажного стыка паропровода диаметром 219X32 мм из стали 1Х12В2МФ приведен на рис. 3-49. [c.211]

Стыки труб пароперегревателей из высокохромистой стали 1Х12В2МФ подвергаются после сварки двойной термической обработке — нормализации при 1 030 Ю°С и последующему отпуску при 740° С. Режимы приведены в табл. 5-1. [c.214]

Все исследованные стали, кроме стали 1Х12В2МФ, имеют высокую ударную вязкость при температурах испытания до минус 40° С (табл. 3). Нормализация с отпуском повышает их вязкость. [c.144]

Улучшение значительно повышает длительную прочность сталей Х5М и 1Х8ВФ при температурах до 550° С, стали 1Х12В2МФ — до 600° С. Применение сталей с высокой теплостойкостью позволяет не только снизить расход металла за счет утонения труб, но и повышает надежность работы печных змеевиков при перегревах труб. [c.144]

На рис. 2 видно, что с повышением содержания хрома в стали увеличивается стойкость ее в сернистых нефтепродуктах в установках термического крекинга. Скорость коррозии стали 1Х8ВФ в 2 раза меньше, чем стали Х5М сталь 1Х12В2МФ в 2,5—3 раза более коррозионностойка, чем последняя. [c.145]

Внизу реактора скорость коррозии сталей резко возрастает (из-за сильного коррозионного воздействия среды скорость коррозии углеродистых и среднехромистых сталей определить не удалось). Скорость коррозии сталей 1Х12В2МФ и Х18Н10Т возросла соответственно в 10 и 2 раза. [c.147]

Для сварки жаропрочной стали 1Х12В2МФ и ей подобных, а также для стали 1Х12ВНМФ, дополнительно легированной ниобием, и ей подобных, предназначенных для работы при температуре 610 [c.88]

Сталь 1Х12МФ после длительного воздействия температур 580—600° С имеет стабильные свойства, близкие к исходным, и не проявляет склонности к разупрочнению или охрупчиванию в противоположность стали 1Х12В2МФ, у которой при тех же условиях (5000-Ч выдержка) значительно снижается ударная вязкость. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...