353 — Приведение распределенной крутильные колебания

Теперь обратимся к другому примеру, когда условия баланса кинетической энергии реализуются лишь приближенно. Рассмотрим крутильные колебания вала с заделкой на одном конце и диском J2 — на втором (рис. 9, а). Приведем распределенный по длине вала момент инерции Ji к сечению диска таким образом осуществляется переход к упрощенной динамической модели, в которой диск с приведенным моментом инерции / связан с заделкой безынерционным упругим элементом. Выделим элемен- [c.29]

Проведенное авторами экспериментальное исследование распределения масс и упругих элементов в типовых трансмиссиях ряда машин показало, что в том случае, если амплитуды усилий от крутильных колебаний не превышают статической нагрузки и передачи редукторов постоянно находятся в нагруженном состоянии, эквивалентная приведенная схема при изучении крутильных колебаний представляется как многомассовая линейная упругая система, свободно движущаяся в пространстве. [c.254]

Крутильные колебания вала с непрерывно распределенной массой (рис. II.52, а) описываются уравнениями, которые по структуре точно совпадают с уравнениями, приведенными выше. [c.118]

В работе [20] изложен принцип действия названного агрегата общий вид его показан на рис. 33, кинематическая схема модели изображена на рис. 34а. Мы заменяем модель двумя распределенными массами, одна из которых является массой маховика, приведенной от массы звеньев механизма передачи, а другая — приведенная масса (или момент инерции) от массы звеньев исполнительного механизма. Таким образом, модель агрегата заменена двумя массами (рис. 346, в), посаженными на вал. Во время движения агрегата крутильные колебания возникают на участке вала между маховиком и кривошипом. [c.106]

Приведение распределенной массы к сосредоточенной 355 - постоянного сечения с распределенной массой — Продольные и крутильные колебания 365 [c.558]

Теория Пуассона приводит к выводу, что сопротивление тела, сжатого равномерно распределенным всесторонним давлением, равно 2/3 модуля Юнга материала, а сопротивление сдвигу—2/5 модуля Юнга. Пуассон сам пришел к выводу, эквивалентному первому ) из двух приведенных положений, а второе из них фактически содержится в его теории крутильных колебаний стержня ). То обстоятельство, что сопротивление объемному сжатию и сдвигу являются двумя основными видами упругого сопротивления изотропных тел, впервые было отмечено Стоксом ), который в вполне определенной форме ввел оба основных модуля, характеризующие эти два типа сопротивления и называемые ныне модулем объемного сжатия и модулем сдвига . Из закона Гука и из соображений симметрии он заключил, что одинаковое во всех направлениях, проходящих через некоторую точку, [c.25]

Крутильные колебания вала с непрерывно распределенной массой (рис.69,а) описываются уравнениями, которые по структуре полностью совпадают с приведенными выше уравнениями продольных колебаний стержней. [c.191]

Исследование срывного флаттера проводилось также в работе [Н.ЗО]. При больших углах общего шага получены установившиеся чисто крутильные колебания лопасти модели винта на режиме висения, причем частота колебаний была близка к СО0. Амплитуда колебаний возрастала с увеличением общего шага и зависела от приведенной частоты = o3e6/(0,75Qi ), так что максимум амплитуды имел место при значениях k от 0,2 до 0,5 в зависимости от величины общего шага. Такая частота соответствует максимальному отрицательному демпфированию при срыве. При измерении распределения давления по хорде установлено, что после достижения максимального угла атаки на всей верхней поверхности возникает большой пик разрежения, что и создает момент на пикирование, находящийся в одной фазе со скоростью изменения угла атаки, т. е. отрицательное [c.808]

Колебания в зоне контакта могут совершать как одно звено, так и оба звена. В случае одного активного звена его двумерное движение определяет и нормальную и тангенциальную составляю-щие скорости удара. В обобщенном случае двумерное движение колеблющегося звена может быть представлено любой комбинацией продольных, поперечных, радиальных, изгибных, крутильных и сдвиговых колебаний. Наиболее распространены схемы с продольнокрутильными (рис. 2.8, а), радиально-крутильными (рис. 2.8, б) и продольно-изгибными колебаниями. Важными требованиями являются совпадение хотя бы одного узла колебаний разных видов (для выбора места крепления преобразователя) и возможность изменения относительной фазы колебаний одной составляющей (для изменения знака скорости). Как показывают эпюры распределения амплитуд продольных колебаний 8х и 8у (по осям л и ) и крутильных колебаний (относительно оси х), схемы, приведенные на рис. 2.8, отвечают этим требованиям. [c.32]

При исследовании крутилькых колебаний трансмиссии автомобиля в расчетную схему включается коленчатый вал (упругий или жесткий в зависимости от диапазона рассматриваемых частот) с действующими на него силами, упругая муфта сцепления, упругие валы коробки передач, упругий карданный вал упругие полуоси, колеса и кузов автомобиля. В зависимости от точности расчета и исследуемых частот колебаний возможна различная детализация учета приведенных моментов инерции вращающихся масс (выбор числа степеней свободы, упругих свойств зубьев шестерен, зазоров в нх зацеплениях и сил трения распределения крутящего момента по длине коленчатого вала). Вследствие того, чта при вертикальных колебаниях кузова изменяются радиусы ведущих колес, крутильные и вертикальные колебания оказываются взаимосвязанными. [c.15]

Распределение смещений для крутильных и продольных колебаний обладает полной симметрией относительно оси цилиндра, поэтому эти колебания не зависят от угловой координаты 0. Однако в случае изгибных колебаний зависимость от угла 0 существует более того, суп1,ествует зависимость от О, где п — целое число. Каждому значению п соответствует бесконечное множество нормальных волн, поэтому имеется вдвойне бесконечный набор изгибных нормальных волп. Изгибные волны самого низкого порядка соответствуют значению п = 1, причем этот набор аналогичен изгибным нормальным волнам в бесконечной пластине. Полный набор нормальных волн, распространяющихся в круглом цилиндре, вплоть до пзгибных волн четвертого порядка приведен на фиг. 181. Здесь обозначения ЬмР соответствуют продоль- [c.522]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...