СОПРЯЖЕНИЯ - СТЕРЖН

Сопряжение круглого стержня с вильчатой проушиной (рис. 145, а) не поддается механической обработке и может быть получено только штамповкой. [c.128]

Способ перемножения эпюр по Верещагину широко применяют при расчете рамных конструкций (конструкций, у которых уг/ы в месте сопряжения отдельных стержней, жесткие до деформации, остаются жесткими после нее). [c.382]

Примером упругой системы, способной совершать крутильные колебания, может служить диск, сопряженный со стержнем по схеме, показанной на рис. 523. Если к диску в его плоскости приложена и внезапно удалена пара сил, то возникнут свободные колебания кручения стержня вместе с диском. [c.536]

Сопряжение со стержнем центрирующих поясков (рис. 32, VI, VII) производится галтелями такого же типа. [c.21]

Сопряжение со стержнем нескольких оболочек. Рассмотрим составную оболочку, образованную сопряжением нескольких (N) оболочек со стержнем так, что их граничные контуры i 1 Л/ и центральная ось стержня dQ являются параллельными, одинаково направленными осями. Для упрощения выписываемых формул предполагаем, что температурные воздействия отсутствуют Т = Тс = 0). Статические условия сопряжения (15.21) допускают следующее очевидное обобщение на рассматриваемый случай [c.502]

При сопряжении со стержнем одной оболочки векторные граничные величины обычно предпочтительней проектировать на направления связанного с краем оболочки триэдра v, t, n . В случае же сопряжения нескольких оболочек с одним стержнем общий вид граничных условий наиболее просто записывается, если векторные величины раскладывать по направлениям естественного для оси стержня триэдра Ь, t, m . [c.502]

Сравнивая соотношения (15.21), (15.24), (15.25) и (15.48), (15.49), (15.52), нетрудно получить следующую систему граничных условий для пакета оболочек, сопряженных со стержнем [c.503]

На рис..4.19 показаны результаты расчета распределения напряжений в головке болта при радиусе сопряжения со стержнем г = О,Id d — диаметр стержня). Анализ этих данных свидетельствует о том, что в месте сопряжения головки со стержнем болта имеется высокая концентрация напряжений. Наибольшие контурные напряжения более чем в 2,5 раза превышают номинальные растягивающие напряжения в стержне, что является основной причиной преждевременного усталостного разрушения болтов некоторых конструкций. [c.125]

Существенно также, что решение в виде (5.29) используется в задачах о сопряжении кольцевых стержней с оболочкой и пластинами. Сохраним все введенные ранее обозначения для разрешающих параметров и интенсивности распределенных нагрузок за амплитудными значениями соответствующих величин, изменяющихся по закону в (5.29). [c.78]

Рассмотрим сопряжение кольцевого стержня и системы радиальных стержней (спиц), защемленных по внутреннему контуру (рис. 11.2). Для обеспечения условий циклической симметрии предположим, что все спицы одинаковые и расположены с одинаковым шагом вдоль окружности кольцевого стержня. [c.172]

Безразмерная осевая нагрузка в сечении сопряжения кольцевого стержня с оболочкой, передаваемая от оболочки. [c.176]

Сосуды, аппараты и машины с точки зрения строительной механики представляют собой сопряжение элементов стержней, пластин и оболочек. Сосуды и аппараты из стеклопластиков отличаются тем выгодным для них свойством, что структура материала в них формируется в процессе изготовления, поэтому деформационные и прочностные свойства наилучшим образом соответствуют геометрической форме и нагрузке. Следовательно, возможно изготовление конструкций оптимальной формы, требующее, однако, применения дорогостоящего технологического оборудования. С другой стороны, возможно изготовление сосудов и аппаратов вручную или с использованием недорогих технических средств. По виду стеклонаполнителя (жгут, холст, ткань) и условиям изготовления сосудов, аппаратов и их элементов можно выделить широкий класс ортотропных оболочек вращения. При этом возможны два варианта постановки задачи расчета и их решения. В первом случае оболочку рассматривают как многослойную с различными упругими константами стеклонаполнителя и связующего между его слоями. Этот вариант расчета сложен в технических приложениях и поэтому здесь не изложен. Во втором случае оболочку рассматривают как однородную анизотропную с приведенными упругими константа- [c.5]

Несущая способность врубок с одним зубом, в особенности при сопряжении круглых стержней, по сравнению с несущей способностью самих стержней мала. Площадка смятия п допускаемое напряжение на смятие невелики. Для увеличения несущей способности узла применяется врубка с двойным зубом (рис. 3-36). [c.111]

Для определения предела выносливости хвостового соединения при разрушении от контактной усталости первых зубьев хвоста лопатки, моделирующие образцы изготавливаются с одной парой зубьев, имеющих такую же геометрию сопряжения со стержнем и такие же абсолютные размеры профиля (см. рис. 7.5), как и первые зубья натурного хвоста. При испытаниях эти образцы устанавливаются в захватах, снабженных опорными [c.456]

Кинематические схемы выполняются в соответствии с требованиями ГОСТ 2.703—68 (СТ СЭВ 1187—78). На этих схемах изображают сплошными основными линиями толщиной 2з — валы, оси, стержни, шатуны, кривошипы и т. п. сплошными тонкими линиями толщиной 5/2 — элементы, изображенные упрощенно в виде контурных очертаний, зубчатые колеса, червяки, звездочки, шкивы, кулачки и т. п. сплошными тонкими линиями толщиной 5/3 — контур изделия, в который вписана схема штриховыми линиями толщиной 5/2— кинематические связи между сопряженными звеньями пары, вычерченными раздельно двойными штриховыми и линиями толщиной 5/2 — кинематические связи между элементами или между ними и источником движения через немеханические (энергетические) участки тройными штриховыми линиями толщиной 5/2 — расчетные связи между элементами. [c.173]

На рис. 95, а —г показаны типовые формы углового сопряжения стенок. При обычном сопряжении радиусами Л = (1,5 ч-2)5, описанными из одного центра (вид а], возможно утонение стенки на участке перехода вследствие смещения стержня. Лучше сопряжение радиусами, описанными из разных центров. Наружный радиус делают равным от 1 (вид б) до 0,7 (вид в) внутреннего радиуса. Для улучшения теплоотдачи, повышения жесткости и предупреждения усадочных трещин на сопряжениях малого радиуса полезно делать внутренние ребра (вид г). [c.80]

На рис. 144 изображено сопряжение головки шатуна со стержнем двутаврового сечения. Конструкция а может быть получена только штамповкой и не поддается круговой механической обработке. Выемку т между полками тавра при указанной на рисунке форме нельзя отфрезеровать. Неосуществима фигурная обработка наружной поверхности и головки и участков д перехода полок двутавра в головку. [c.127]

Ступенчатые стержни. В местах сопряжения участков с различными размерами сечений возникает концентрация напряжений. Если материал чувствителен к ней, то нужно применить условие прочности (10.130) ко всем сечениям на границах участков. Если же материал нечувствителен к концентрации напряжений, то нужно применить условие прочности (10.129) к нескольким вероятным опасным сечениям. [c.298]

Построенные эпюры всегда следует проверять с точки зрения соблюдения дифференциальных зависимостей между д, и М . Кроме того, следует проверять, соблюдается ли равновесие узлов рамы. Вырезая, например, узел С, т. е. проводя два взаимно перпендикулярных сечения, бесконечно близких к точке сопряжения ригеля (горизонтального стержня) и левой стойки рамы, прикладываем к вырезанной части внутренние силовые факторы, возникающие в указанных сечениях (рис. 6-14, г). Беря сумму моментов относительно точки С, получаем [c.112]

Двутавровое сечение с толщинами d стенки и t полок в первом приближении может быть представлено в виде сопряженных стержней прямоугольного сечения, как показано на рис. 11.7, а. Пусть [c.234]

Составляем дифференциальные уравнения упругой линии для каждого из участков, интегрируем их с учетом граничных условий для конца стержня и для места сопряжения участков. Сравнивая прогибы посередине для полученной и заданной упругих линий, находим критическую силу. [c.388]

Применением в металлургическом машиностроении профиля упорной резьбы с увеличенным в 2—3 раза шагом. S и с увеличенным радиусом впадин до 0,385 S удается повысить предел выносливости винтов в 1,5 раза. Отработаны оптимальные формы винтов и гаек, работающих при переменных нагрузках винты с утоненным стержнем и конической рассверловкой в резьбовой части, с корригированным шагом резьбы, с пониженной жесткостью резьбы, с плавным сопряжением с головкой гайки, работающие на растяжение, самоустанавливающиеся гайки, резьбовые вставки и др. [c.59]

Технология ванной одноэлектродной сварки на стальных скобах-подкладках имеет свои особенности. Дугу возбуждают в нижней части зазора в месте сопряжения торца стержня с подкладкой и наплавляют угловой шов, соединяющий нижнюю кромку торца стержня и стальную подкладку. После этого проплавляют нижнюю кромку второго стержня, затем электрод быстро перемещают попеременно вдоль торцов стержней до образования ванны расплавленного металла. Перемещая электрод вдоль и поперек межторцового зазора, заполняют плавильное пространство, добиваясь при этом равномерного и полного расплавления торцов стержней. Сварку стыка заканчивают спиралеобразными движениями электрода и наплавкой усиления над поверхностью стыкуемых стержней высотой 3—4 мм, при этом для успокоения жидкого металла электрод необходимо периодически замыкать на сварочную ванну. Ванно-шовную сварку на стальных скобах-накладках выполняют в такой же последовательности, как и иа скобах-подкладках. Когда же в межтор-цовом пространстве скапливается большое количество шлака и процесс сварки становится затруднительным, [c.184]

При соединении вертикальных стержней сварку начинают на нижнем стержне, тщательно проваривая угол сопряжения его с подкладкой. Затем проваривают сопряжение верхнего стержня е подкладкой, начиная с притупления его. После этого заполняют стык наложением отдельных слоев шва на торец нижнего стержня, а потом в полупотолочном положении на верхний стержень. Заканчивают стык наплавлением усиления. [c.146]

Обрубка отливок — процесс удаления с отливки прибылей, литников, выпоров и заливов (облоев) по месту сопряжения иолу-форм. Обрубку производят пневматическими зубилами, ленточными и дисковыми пилами, газовой резкой и на прессах. Литники от чугунных отливок отбивают молотками сразу же после выбивки из форм перед удалением стержней. Литники и прибыли от стальных отливок отрезают газовой или плазменной резкой. Ленточные и дисковые пилы используют для обрубки отливок из алюминиевых, магниевых медных сплавов. После обрубки отливки зачищают, удаляя мелкие за ЛИВЫ, остатки прибылей, выпоров и литников. Зачистку выполняют маятниковыми и стационарными шлифовальными кругами, пиевмати ческими зубилами, газоплазменной обработкой и другими способами [c.146]

При больших размерах колес (4аМ2 300 мм) крепление венца к центру можно осуществлять болтами, поставленными без зазора (рис. 5.17, в). В этом случае венец предварительно центрируют по диаметру О сопряжение центрирующих поверхностей вьшолняют по переходной посадае. Окончательно положение зубчатого венца определяет сопряжение его отверстия со стержнями болтов, поставленных без зазора. В этой конструкции необходимо предусматривать надежное стопорение гайки от самоотвинчивания, пружинные стопорные шайбы применять не рекомендуют. [c.73]

На рис. 101, а показан случай нагружения цилиндра осевой силой. Нагрузка вызывает прогиб днища цилиндра, передающийся обечайке через пояс сопряжения обечайки с днищем (деформации показаны штриховой линией). Система является нежесткой. При замене цилиндра конусом (рис. 101, б) система по основной схеме восприятия сил приближается к стержневой ферме, изображенной на рис. 99, б. Стенки конуса работают преимущественно на сжатие роль стержня, воспринимающего распор, в данном случае выполняют жесткие кольцевые сечения конуса, ограничивающие радиальные деформации стенок. [c.219]

Концентрация напряжений может быть вызвана не только формой детали, но и действием сопряженных деталей. В качестве примера на рис. 173 приведено полученное из опыта распределение напряжений в теле стяжного болта. Напряжение, обусловленное формой болта, имеет наибольшую велиадну на участке перехода стержня в головку и в 3 раза превышает среднее напряжение СТо в стержне. Максимальный скачок напряжений возникает в плоскости расположения торца гайки (а, ах = 5сто). [c.296]

Если сохранить рамную схему, то целесообразно применить прямые стержни 11, что приближает систему к ферменной. Изгиб (второстепенного порядка) возникает лишь в результате жесткой заделки стержней в участках сопряжения (в чисто ферменной систе.ме изгиб стержне] исключается шарпнриы.м их соединенпе.м). В наибо.дее целесообразно конструкции 12 нагрузку воспринимает усиленный центральный стержень, работающий па растяжение. Боковые стержни придают системе устойчивость в поперечном направлении. [c.564]

Установочные винты служат для предотвращения взаимного сдвига деталей и для восприятия сдвигающих сил. Установочн111е винты отличаются от винтов o6uiero назначения тем, что работают не на растяжение, а на сжатие и передают силу на деталь, сопряженную с деталью, имеющей резьбу, не головкой, а концом. В связи с этим их обычно выполняют короткими, преимущественно с резьбой по всей длине стержня (рис. 7.7). [c.98]

В точке приложения силы Р перемещения для одного и другого стержня с точностью до величины высшего порядка малости равны нулю. Левые концы стержней защемлены. Следовательно, схема защемленно-опертого стержня (рис. 330, а) соответствует условиям закрепления и нагружения стержней, входящих в заданную раму. Остается только выполнить условия сопряжения. Эти условия сводятся к равенству углов 0 и равенству моментов в общей точке. [c.228]

Решение. Предполагая, что многогранник из стержней находится в равновесии, построить многогранник, образованный векторами, сопряженными силам и натяжениям относительно мнимой сферы с центром О в соответствии с методом, указанным раньше (упражнение 3 в конце главы I). (См. статью Гидо Гука, relle, т. 100, стр. 365.) [c.202]

Для объяснения сфероидизации или укрупнения стержневой микроструктуры эвтектики Кляйн [8] предложил три модели. Если допустить, что имеются небольшие периодические изменения диаметра по длине стержня, то, согласно диффузионным расчетам, такое неоднородное волокно разобьется на ряд шариков. (Эта модель была описана также в работе, [49].) Поскольку сфероидиза-ция привела бы к появлению иных плоскостей сопряжения (предположительно с большей величиной энергии, чем исходные), такой процесс маловероятен. Это утверждение было доказано для большого числа эвтектических систем, в которых при направленной кристаллизации возникала преимущественная кристаллографическая ориентация двух фаз. С другой стороны, если такое соответствие плоскостей отсутствует, сфероидизация будет происходить. По данным Марича и Джеффри [47], в направленной эвтектике Си—СигЗ сфероидизация стержней U2S происходит уже [c.365]

Пока нет подтверждения описанной выше картины деформации теоретическим путем, естественно полагать ее не абсолютно строгой, так как всякий опыт сопряжен с погрешностями. Поэтому на основе экспериментальной картины формулируются гипотезы, отражающие ее характер, и при ишшци их строится техническая теория чистого изгиба призматического стержня. Сформулируем две гипотезы. [c.102]

Хорошо разработанные методы строительной механики для определения статических усилий, возникающих в упругих системах маншн, узлов и конструкций, потребовали во мнорих случаях экспериментального определения для машиностроения коэффициентов соответствующих уравнений, а также учета изменяемости условий совместности перемещений по мере изменения форм контактирующих поверхностей вследствие износа иди других явлений, нарастающих во времени. При относительно высокой жесткости таких деталей, как многоопорные коленчатые валы, зубья шестерен, хвостовики елочных турбинных замков, шлицевые и болтовые соединения, для раскрытия статической неопределимости были разработаны методы, основывающиеся на моделировании при определении в упругой и неупругой области коэффициентов уравнений, способа сил или перемещений, на учете изменяемости во времени условий сопряжения, а также применения средств вычислительной техники для улучшения распределения жесткостей и допусков на геометрические отклонения. Применительно к упругим системам металлоконструкций автомобилей, вагонов, сельскохозяйственных и строительных машин были разработаны методы расчета систем из стержней тонкостенного профиля, отражающие особенности их деформирования. Это способствовало повышению жесткости и прочности этих металлоконструкций в сочетании с уменьшением веса. [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...