ПОЛОСЫ - ПРИМЕРЫ РАСЧЕТО

Полосы нагибаемые — Пример расчета на устойчивость против опрокидывания 326 [c.553]

Полосы — Запас устойчивости против опрокидывания — Пример расчета [c.640]

Хвостовые крепления полос растягиваемых — Коэффициент концентрации — Графики 455, 456 Храповые механизмы — Напряжения при соскоке собачки с зуба — Пример расчета 441 Хрупкие материалы — Запас прочности 538 [c.649]

Пример 1 . Требуется получить каноническую систему и матрицу фундаментальных решений задач статики для многослойной полосы единичной ширины. Расчет выполнить с учетом деформаций поперечных сдвигов. Структура многослойной полосы — симметричная относительно срединной поверхности. [c.54]

Рассмотрим пример расчета профиля интерференционной полосы при прохождении через ИФП световых цугов конечной длины. Пусть мы имеем идеальный ИФП с коэффициентом отражения зеркал R = 0,9. Длина световой волны X = 500 нм, толщина ИФП t = А см, цуг имеет прямоугольную форму, источник света испускает цуги постоянной длины I — 28 см. Вид [c.101]

Пример расчета. Дано полоса с размерами Я = 100 мм, Л = 70 мм, д = 15 мм. [c.128]

Численный метод позволяет определить зависимость критического числа Рэлея от параметров модуляции. На рис. 88 представлен пример расчета, дающий зависимость критического значения приведенного числа Рэлея Н от безразмерной амплитуды модуляции Т1 при фиксированных со и п ((о=1, п=3,67). В пределах основной полосы неустойчивости критическое число К возрастает с увеличением т], т. е. имеет место стабилизация. При достаточно больших Т1 (для указанных значений со и п при г > 2,7) неустойчивость связана с резонансным параметрическим возбуждением. [c.248]

Пример расчета нормы штучного времени (табл. 49). Требуется определить норму времени иа штамповку корпуса замка двери из полосы в вырезном штампе с упором (массовое производство). [c.165]

Пример расчета основных параметров электронно-лучевого испарителя. Для иллюстрации применения описанной методики рассчитаем основные параметры электронно-лучевого испарителя промышленной линии со следующими исходными данными скорость движения полосы и = 3 м/с размеры полосы (ширина 1000, толщина 0,25 мм) необходимая толщина алюминиевого покрытия — по 2 мкм с каждой стороны полосы. [c.248]

Фактором, который в конечном счете ограничивает быстродействие силовых следящих систем, обычно является низкая резонансная частота системы. По мере приближения к резонансной частоте сдвиг фаз быстро увеличивается, поэтому необходимо уменьшить коэффициент усиления замкнутой системы и сделать его меньше единицы, чтобы сохранить условия устойчивости системы, прежде чем сдвиг по фазе станет слишком большим. В данном примере имеется в виду сдвиг фаз между входным валом системы и инерционной нагрузкой. Не учитывая демпфирования, невозможно определить действительный сдвиг фаз, но знание величины недемпфированной резонансной частоты позволяет установить верхний предел полосы пропускания системы. Расчет резонансных частот сводится к следующему. [c.146]

Пример расчета. Требуется определить напряжение в конструкции соединения, изображенного на фиг. 194, б. Определяем координаты центра тяжести швов соединения тавра с листом. Абсцисса центра тяжести периметра швов относительно вертикальной кромки полосы [c.365]

Весьма важным при использовании поляризационно-оптического метода является определение оптической постоянной материала, которая необходима для расчета величин действуюш,их напряжений. С этой целью обычно используется балка из того же материала, нагружаемая по схеме чистого изгиба. На рис. 29 показана схема такого эксперимента. В работе [31] рекомендуется принимать следующие основные параметры I = 10-ь15 см, h = 1-г-1,5 см, а = = 2 см, d = 5 ч- 8 мм, Р — Юч-25 кгс. На участке чистого изгиба при нагрузке Р отмечают порядковые номера полос Ша и Шв. В приведенном примере тв = 10,2 ша = 9,9. При этом оптическая постоянная (в кгс/см ) [c.70]

Ниже на примере изгибных волн в упругой полосе излагаются основные закономерности и особенности распространения волн в твердых волноводах, а также освеш ается ряд малоисследованных проблем, с которыми приходится сталкиваться при расчете машинных конструкций, являющихся акустическими волноводами. [c.191]

Для примера на рис. 5.8 приведены результаты расчета долговечности полосы с отверстием из сплава АК4-1-Т1 при I = 150° по МКЭ и по модифицированному уравнению (2.14). Расчет выполнен по моменту образования трещины. Здесь же представлены результаты прямого эксперимента, проведенного с использова- [c.117]

Стохастический подход основан на том, что физическая модель системы определяется заданием вероятности или коррелятора, который должен отражать взаимодействия, существующие в системе [38]. Эти вероятности или корреляторы не рассчитываются, а вводятся априорно. Стохастический подход существенно упрощает расчеты, однако вероятности, вводимые априорно, лишь в той или иной степени отражают взаимодействия, существующие в реальных системах, и поэтому корреляторы могут существенно отличаться от корреляторов, получаемых в рамках динамического подхода с помощью расчетов. В этом мы убедимся позже на конкретных примерах. Таким образом в рамках стохастического подхода невозможно, например, рассматривать оптические полосы со сложной структурой, обусловленной электрон-фононными переходами. Им соответствуют корреляторы нетривиального вида. Тем не менее стохастический подход обладает одним, но чрезвычайно важным преимуществом перед динамическим подходом, а именно простотой. Поэтому, когда оба подхода могут работать успешно, а проблема уширения линий есть именно такая проблема, целесообразно использовать также и стохастический подход, с рассмотрения которого мы начнем эту главу. [c.112]

В качестве примера рассмотрим порядок расчета полосы, имеющей поперечное сечение в виде узкого прямоугольника единичной ширины (рис. 17.18). К верхней грани полосы приложена распределенная нагрузка q x), а по торцам — касательные силы. [c.370]

В качестве примера оценка малоцикловой долговечности с учетом местных напряжений рассмотрим расчет полосы с отверстием для типичных конструкционных материалов, обладающих контрастными циклическими и статическими механическими свойствами. Данный расчет дает возможность оценить применение для конструкций, работающих в условиях малоциклового нагружения, тех или иных конструкционных материалов. [c.261]

Лист Мебиуса как полоса поверхности некоторой ширины рассматривается в работе [254], в которой автор впервые приводит пример замкнутой, аналитической, развертывающейся поверхности Мебиуса. Определяется средняя линия полосы в однородных координатах. Лист Мебиуса как огибающая семейства спрямляющих плоскостей средней линии оказывается класса 21 и порядка 29. В этой же работе приведены численные расчеты и графики для наложения на плоскость построенного листа Мебиуса определенной ширины. [c.260]

Простейшим примером применения теоремы об охватывающих кривых является расчет взаимных поверхностей и угловых коэффициентов для двух бесконечных параллельных полос одинаковой ширины (фиг. 19—20). В соответствии с выражением (19.99) теоремы об охватывающих кривых взаимная поверхность для полос 1 и 2 определяется [c.488]

Ходящего источника несущих электромагнитных колебаний. Ранее существовавшие источники давали широкий спектр с очень малой мощностью, приходящейся на отдельные частоты колебаний. Световые волны не были когерентными, а это исключало использование их для передачи сложных сигналов, требующих модуляции излучения. Положение резко изменилось с появлением лазеров. Когерентность и монохроматичность лазерного излучения позволяют модулировать и детектировать луч таким образом, что используется вся ширина оптического диапазона. Оптический участок спектра гораздо шире и вместительнее, чем радиоволновой. Покажем это простым расчетом. Подсчитаем, какое количество информации можно передать одновременно по оптическому каналу связи с длиной волны 0,5 мкм (соответствует 6-10 Гц). Для примера возьмем такой город, как Москва. Пусть в ней имеется 1500000 телефонов, 100 передающих широковещательных радиостанций и 5 телевизионных каналов. Для расчетов примем, что полоса частот телефонного канала составляет 3-10 Гц, радиоканала— 20-10 Гц, телевизионного канала— 10 Гц. Возьмем коэффициент запаса, равный 100. Вычисления произведем по формуле [c.80]

Помимо этих примеров дадим также расчетную величину предела трещиностойкости для растянутой полосы шириной Ь с центральной трещиной длиной 2 . Разрушающую нагрузку Р получим не из эксперимента, а из расчета, полагая, что в нетто-сечении (где трещина) образовался пластический шарнир с равномерным распределением напряжений, равным пределу прочности гладкого образца. Итак, предельная нагрузка окажется равной Р . =(Тв1(Ь-2 ), где t — [c.123]

Квантово-механическая теория поглощения света ионными кристаллами, хотя и не доведенная до числа в связи со сложностью подобного расчета, позволяет интерпретировать основные явления, связанные с процессами поглощения, в том числе и наличие структуры в полосе поглощения экситона. При этом выводы теории находятся в качественном и в ряде случаев в количественном согласии с опытом. В качестве примера количественного совпадения можно указать на следствия теории о мультиплетности полосы в зависимости от структуры решетки. В общем, квантово-механическая теория поглощения света ионными кристаллами позволяет осмыслить физическую сущность явления, анализировать процессы распространения экситона в кристалле, его взаимодействия с различными дефектами кристаллической структуры, а также вторичные фотохимические, фотоэлектрические, люминесцентные и другие процессы, связанные с аннигиляцией экситона. [c.21]

В качестве примера в работе рассмотрена задача о нестационарном взаимодействии трансверсально-изотропной слоистой полосы с массивным штампом, на который действуют известные во времени силы и моменты. Интегральные уравнения задачи в пространстве изображений могут быть получены путем пренебрежения пьезоэффектом и формальной заменой параметра частоты и на гр), где р—параметр преобразования по Лапласу. Используя метод Файлона для численного обращения преобразования Лапласа, авторы представили результаты расчетов вертикального смещения штампа для изотропной и трансверсально-изотропной полосы, скрепленной с основанием, и для некоторых других условий. [c.602]

Длину линии рекомендуется брать порядка не более 50 км. При этом достигается хорошее согласование с действительной линией в полосе частот до 3 ООО Hz. При уменьшении I до 15 км область согласования расширяется до 5 ООО Hz. Пунктирные линии на фиг. 2 означают продольные и поперечные плечи, аналогичные изображенным. 3) И. л., собранная из нескольких звеньев, составленных по схеме фиг. 3, воспроизводящая с достаточной для практики точностью модуль и угол волнового сопротивления и затухание действительной бронзовой или железной линии в пределах важнейших разговорных частот. Расчет алементов такой И. л. несколько сложен, и экспериментальный подбор их представляет более простой способ решения задачи. В качестве примера приведем данные, соответствующие участку бронзовой -мм воздушной [c.188]

Характеристики взаимодействия электромагнитного излучения с молекулами суш,ественно определяются электрооптическими параметрами последних. Так при расчете поглощения излучения важную роль играет дипольный момент молекулы, зависимость которого от внутренних координат наиболее точно восстанавливается из экспериментальных данных об интенсивностях КВ полос и отдельных линий путем решения обратной задачи. В выражение для интенсивности входит квадрат модуля матричного элемента оператора дипольного момента в базисе колебательно-вращатель-ных волновых функций состояний, между которыми происходит переход. Зная экспериментальные значения интенсивностей 5 различных КВ-линий, принадлежащих к разным полосам, и формулы, связывающие 5 с дипольным моментом, можно найти последний путем подгонки с помощью метода наименьших квадратов [7]. Учитывая громоздкость общего математического аппарата, проиллюстрируем решение задачи определения дипольного момента на примере Н2О — основного поглощающего вещества воздуха. [c.63]

На конкретном примере расчета многослойного, составного и рулонирован-ного с предварительным натяжением полосы цилиндров показана возможность значительного уменьшения толщины стенки и веса соответственно. [c.389]

Пример расчета. Сконструировать прикрепление полосы сечением 150X20 мм вертикальными и горизонтальными швами, равнопрочное целому элементу при изгибе (рис. 4-48,6) материал — Ст. 3, допускаемое напряжение — [сг]р электроды—Э42. [c.94]

Пример расчета спектральной зависимости яркости сумеречного горизонта, когда особенно важен и был выполнен учет сферичности атмосферы, приведен на рис. 6.19. Как видно из рисунка [21], наблюдается хорошее качественное согласие расчетных и экспериментальных кривых. Хорошо прослеживаемый широкий минимум вблизи длины волны 0,6 мкм обусловлен поглощением атмосферным озоном в полосе Шаппюи. Количественное [c.204]

Пример расчета. Сконструировать прикрепление полосы сечением 150 X X 20 мм вертикальными и горичоитальными швами, равнопрочное целому элементу при изгибе (рис. 2.37, б) допускаемое напряжение [ст]р, сварка полуавтоматическая (Р = 0,8) [т ] = 0,65 [ст]р. [c.58]

Программная реализация расчета углового коэффициента В качестве примера, имеющего чисто учебное значение, рассмот рим программу (рис. 6.8) расчета методом статистической имита ции углового коэффициента Ф12 между двумя бесконечными полоса ми, расположенными под некоторым углом друг к другу (рис. 6.9) В данной Задаче рассматривается ход лучей только в одной плоско сти хОу, т. е. определяется угловой коэффициент между отрезками / и 2. Для упрощения расчетных формул отрезок 1 расположим на оси X между точками ха, Хв- ]Лоложение отрезка 2 задается двумя парами координат граничных точек (хс, Ус), хв, Уо)- Для рас- [c.192]

Большой порядок систем уравнений, вызванный подробной дискретизацией области, и большая ширина полосы ненулевых коэффициентов, вызванная разветвленным характером геометрии расчетной области, могут при ограниченной разрядности ЭВМ привести к накоплению недопустимой погрешности. Примером такой разветвленной конструкции является патрубок в сосуде, содержаший отвод внутрь сосуда (рте. 3.6, а). Для расчета вариационно-разностным методом, рассмотренным вьппе для задач концентрации напряжений, была построена сеточная область, показанная на рис. 3.6, б. Соответствующее число уравнений равно 2413, ширина полосы — 55. Расчет выполнялся на ЭВМ соответственно с 12- и 7-разрядными числами. Погрешюсть расчета контролировалась по величине возникающей в месте закрепления опорной реакции, а также путем проверки по результатам расчета условий равновесия в сечениях тонкостенных участков патрубка. Если в первом случае оцененная таким образом погрешность в величине напряжений не превьпыала 1-2%, то во втором случае все результаты расчета оказались далекими от правильных. [c.56]

Решение проблемы обеспечения прочностной надежности элементов конструкций на стадии их проектирования и расчета в значительной степени зависит от достоверности информации о возникающих в эксплуатации воздействиях (нагрузках). Информация эта может быть представлена в различной формами иметь различную степень детализации. Она может быть использована либо непосредственно для анализа нагрузок и напряжений и оценок прочностной надежности, либо быть исходной (входом) при динамическом анализе механических систем. Разнообразие режимов работы и особенностей функционирования различных элементов конструкций обусловливает многообразие возникающих воздействий. В качестве примера рассмотрим осциллограммы реальных нагрузок, возникающих в подрессоренных и неподрес-соренных элементах конструкций транспортных и землеройных машин при движении их по дорогам случайного профиля и при выполнении некоторых технологических операций (рис. 1.1 и 1.21. Качественные и количественные различия в возникающих нагрузках обусловлены различием в условиях нагружения и особенностями выполняемой, технологической операции. Неупорядоченные нагрузки возникают также в элементах строительных конструкций (мачтах, антеннах) при случайных порывах ветра, в самолетах в полете при пульсации давления в пограничном турбулентном слое воздуха и при посадке и движении самолета по взлетной полосе и т. д. Нерегулярные морские волнения приводят к аналогичной картине изменения усилий и напряжений в элементах конструкций судов и береговых гидротехнических сооружений. Вопрос о том, какая по величине нагрузка возникнет в некоторый конкретный момент времени, не имеет определенного (детерминированного) ответа, так как в этот момент времени она может быть, вообще говоря, любой из всего диапазона возможных нагрузок. Введение понятия случайности, мерой которой является вероятность, снимает эту логическую трудность и позволяет ввести количественные оценки в область качественных представлений [c.7]

Остановимся кратко на содержании главы. В разд. 2,2 на основе принципа виртуальных перемещений Лагранжа выведены основные соотношения подкрепленной ребрами криволинейной панели. В разд. 22.3 выделено элементарное решение Сопротивления материалов. Преобразование исходных уравнений для плоской панели к системе разрешающих уравнений содержится в разд. 2.4. Далее в разд. 2.5 изучено напряженно-деформированное состояние симметрично подкрепленной панели. Рассмотрена панель как конечной, так и бесконечной длины. Решение представлено в виде быстросходящихся рядов, даны результаты численных расчетов и программы расчета. В разд. 2.6 изучается эффект подкрепления панели на торце дополнительным ребром, работающим только иа изгиб. В разд. 2.7, как и в разд. 2.5, рассмотрена симметрично подкрепленная панель, но при кососимметрнчиом загруженин ребер парой сил. Решение отличается от полученного в разд. 2.5, так как требуется учитывать изгиб панели в ее плоскости. Решение доведено до числа. В разд. 2.8 рассмотрены панели с двумя ребрами разной жесткости для случа.я, когда поперечное перемещение панелн равно нулю или отлично от нуля. В разд. 2.9 на примере бесконечной пластины с полубесконечным ребром дается оценка погрешности решения путем введения гипотезы отсутствия поперечной деформации пластины. Эта оценка выполнена, путем срав неиня решения на основе упомянутой гипотезы с точным решением, полученным иа основе уравнений плоской теории упругости. Результаты этого раздела опубликованы Э. И. Грнголюком и В. М. Толкачевым [5]. В этой работе дана также общая постановка задач включения на основе гипотезы отсутствия поперечной деформации, рассмотрены задачи для пластины и ребра конечных размеров, для полубесконечной пластины с полубесконечным ребром, а также задача для защемленной по боковым сторонам полубесконечной полосы, нагруженной на торце постоянной распределенной нормальной нагрузкой. [c.68]

Пример. В табл. 3.4 приведены спектраль ные уровни для речевого сигнала на средних частотах третьоктавных полос, там же дана ширина третьоктавных полос в дБ (см. табл. 2.2). Складывая спектральные уровни с шириной полосы, получаем уровни в треть октавных полосах (графа 3 в табл. 3.4). Переводя их в интенсивности, получаем иитеисив-ности в относительных единицах для каждой полосы частот (графа 4 в табл. 3.4). Например, для пятой строки имеем спектральный уровень В = 43,5 дБ, ширина полосы рав-, на 17,6 дБ, уровень в третьоктавной полосе 6"= 63,1, откуда интенсивность в этой полосе /в =2,06-10 отн. ед. Проделывая эти расчеты для всех полос, суммируем интенсивности в полосах, получаем общую интенсивность /общ — 1,305 10 отн. ед. Следовательно, общий уровень будет общ = = 10 1б (1,305.10 ) = 71,2 дБ. [c.41]

Аналогичным путем выбирают оптимальный вариант штамповки партии шайб (пример 4, п. 16). При изготовлении на револьверном прессе 500 шт. Ст. д = 1,83 коп. /дет. Эту деталь можно изготовить и поэлементной штамповкой на комплекте штампов Богданова. Штам повку будут выполнять из 15 полос шириной 86 мм и длиной 710 мм (на два ряда деталей). Вначале в полосах пробивают отверстия, а на второй операции вырезают контур с фиксацией на ловитель в пуансоне. Для штамповки этой партии понадобится две смены пакетов и одна переналадка (установка упоров для первой операции). Проведя расчеты, получим Ст. д= 0,634 коп./дет., что почти в 3 раза меньше, чем при штамповке на револьверном прессе. Составляющие технологической себестоимости для обоих вариантов даны в табл. 67. [c.233]

Пример проектного расчета прочного заклепочного шва. Спроектировать прочный заклепочный шов для двух стальных полос сечением 160x10 лл, статическая растягивающая нагрузка Q = 12 Т, если материал полос СтЗ, а заклепок — сталь Ст2. [c.49]

Пример проверочного расчета прочного заклепочного шва. Две полосы сечением 180x10 мм соединены семью заклепками диаметром d = 20 мм. Проверить прочность заклепочного соединения под статическую растягивающую нагрузку Р = 5 тс, если материал полос сталь СтЗ, а материал заклепок сталь Ст2 (рис. 14). [c.32]

По-видимому, более наглядным примером может служить система полос поглощения бензола в близкой ультрафиолетовой области. Было показано, что эта система обусловлена запрещенным переходом — Mig (точечная группа />6/0 Такой переход стал возможным из-за взаимодействия состояния с самым низким состоянием типа (с энергией 6,8 эв). Симметрия этих двух состояний различается на E2g, и, поскольку в бензоле имеются нормальные колебания такого типа (четыре колебания), может происходить заметное заимствование интенсивности. Мюррелл и Попл [921 ] провели количественные расчеты этого взаимодействия и получили теоретическое значение для интенсивности, которое в 8,5 раза больше, чем экспериментальное значение (см. также Альбрехт [53]). [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...