35 том тонкие — Геометрические характеристики

Для незамкнутых профилей, составленных из тонких и длинных прямоугольников (а/Ь 10), геометрическую характеристику /, можно вычислить по формуле [c.122]

Для тонких стержней (г,-//) < 1 и критическая деформация действительно оказывается малой. Следует еще раз подчеркнуть, что критическая деформация ejp является геометрической характеристикой стержня, не зависящей от модуля упругости материала. [c.56]

Постановка задачи и исходные соотношения. Рассмотрим п-слойную цилиндрическую оболочку (рис. 1). Слои представляют собой тонкие цилиндрические оболочки с разными упругими и геометрическими характеристиками. Радиусы и толщины слоев обозначим через Ri и 2hi соответственно, причем Ri - - h. = -Ri+i — Ai+i, Ri hi = i i i + hi i = i соответствует нижнему слою). [c.292]

Для замкнутых каналов, сечение которых отличается от круга, коэффициент теплоотдачи является функцией геометрических характеристик. Например, для канала треугольного сечения такой дополнительной характеристикой является отношение длин сторон треугольника. Однако при турбулентном течении тонкий ламинарный подслой почти не меняет своего размера в зависимости от формы стенки. Наблюдающееся же вздутие слоя в углах и изменение его профиля около выступов имеют только местное значение. В результате этого закономерности теплоотдачи при турбулентном течении в каналах различной формы, в общем, остаются одними и теми же. Из опытов следует, что приближенно в этом случае можно пользоваться формулой (10.77), вводя в критерии Nu и Re так называемый эквивалентный диаметр [c.210]

Используются следующие обозначения для геометрических характеристик отверстий в моменты образования R — радиус большого отверстия, г — радиус малого отверстия, если оно является кругом, а и Ь — большая и малая полуоси малого отверстия, если оно является эллипсом, (р — угол наклона большой оси малого отверстия к оси ж, 5 — расстояние между центрами отверстий. На всех рисунках жирная сплошная линия обозначает контур отверстия, более тонкая сплошная линия соответствует результатам решения линеаризованной задачи (нулевому приближению), пунктирная линия — решению с учетом нелинейных эффектов. Числа на рисунках показывают значения напряжений в лежащих на оси х точках контуров, отнесенные к модулю G. [c.361]

В [18,19] рассмотрены периодические задачи о нагружении двухслойного упругого полупространства внутри круговых областей. Решение этих задач основано на применении принципа локализации. Изучено влияние относительных механических и геометрических характеристик поверхностного слоя, а также параметра плотности расположения контактных зон на распределение контактного давления [19] и напряжений внутри слоя, внутри основания и на границе их раздела [18, 19]. Показано, что для относительно твердых и тонких покрытий параметр, характеризующий плотность расположения контактных зон в случае дискретного контакта, играет определяющую роль при прогнозировании типа разрушения покрытий. [c.425]

Эксперименты показывают, что коэффициент профильного сопротивления крыла Сх пр зависит как от геометрических характеристик профиля так и от значения числа В. Например, у тонкого симметричного профиля (с = 0,06) при нулевом угле атаки, как известно из опытов на малых значениях числа В, профильное сопротивление почти равно сопротивлению трения пластины с полностью ламинарным пограничным слоем при увеличении [c.384]

Качество поверхности деталей машин определяется, кроме геометрических характеристик, механическими, физическими и химическими свойствами тонких поверхностных слоев и их напряженным состоянием. Эти слои, толщина которых находится в пределах от десятков ангстрем до сотых и десятых долей миллиметра, характеризуются, как правило, иной структурой и свойствами, [c.29]

При переходе от рабочего к остаточному состоянию поверхности ее геометрические характеристики остаются без заметных изменений. Существенно меняются свойства тонких поверхностных слоев. Это вызвано уменьшением температуры в поверхностных объемах при снятии нагрузки. Резко изменяются также напряжения в поверхностных слоях. [c.58]

По-видимому, имея в распоряжении конечно-элементные формулировки как для растягиваемых, так и для изгибаемых пластин, можно путем простой суперпозиции элементов двух типов проводить анализ изгибаемых и растягиваемых тонких оболочечных структур. Это действительно так, хотя при построении глобального представления (см. п. 3.5.3) и при интерпретации величин, входящих в решение, необходимо проявлять определенную осторожность. Большое число исследователей при проведении указанных расчетов отдает предпочтение изогнутым тонким оболочечным элементам, чтобы исключить недостатки, присущие плоским элементам. Однако в этом случае возникает много новых вопросов, связанных с адекватным выбором уравнений теории оболочек, заданием геометрических характеристик, выбором функций перемещений и другими факторами. Обсуждение вопросов применения плоских или искривленных элементов при анализе тонких оболочек не входит в задачу данной книги. Интересующийся этими вопросами читатель может обратиться к работе [12.1]. [c.385]

Основная часть этой книги посвящена стеклянным волокнам, но и пластиковые волокна нельзя оставить совсем без внимания. Самая высокая производительность пластиковых волокон составляет 50 Мб/сек на расстоянии более 100 метров. Этот уровень производительности является вполне конкурентным по сравнению с медными скрученными парами. Пластиковые волокна имеют относительно большие размеры ядер и очень тонкие оптические оболочки. Типичные размеры составляют 480/500, 735/750 и 980/1000 микрон, при этом допустимые отклонения от геометрических характеристик у пластиковых волокон намного большие, чем у стеклянных. Пластиковое волокно с диаметром ядра 480 микрон и 500-микронной оптической оболочкой в действительности допускает отклонения от указанных параметров на 15 микрон в ту или другую сторону. [c.58]

В первой главе изложены теория и методика расчета аэродинамических характеристик решетки лопаток бесконечной длины. Рассмотрено определение коэффициента профильных потерь в решетке с бесконечно тонкими выходными кромками лопаток и с кромками конечной толщины, определение угла выхода потока из решетки, влияние геометрических и газодинамических параметров на характеристики решетки. [c.3]

Спектр излучения твердых тел является непрерывным. Спектр излучения газов прерывистый, т. е. их излучение селективно. Селективным излучением и поглощением обладают также некоторые твердые тела (например, кварц), имеющие наиболее выраженный объемный характер высвечивания или по глощения. Больщинство твердых тел поглощают и излучают весьма тонким пограничным слоем. Это дает основание в феноменологической теории излучательные характеристики приписывать непосредственно геометрическим поверхностям тел. Такая поверхность тела в общем случае частично поглощает, частично отражает и частично пропускает тепловое излучение, падающее из окружающего пространства. Поглощенное излучение превращается в тепловую энергию тела, которая, будучи трансформированной в лучистую, вновь участвует в собственном излучении данного тела. [c.457]

В другом методе ослабления лазерного пучка пользуются тонкими проволочными сетками или экранами для отражения или рассеяния известной части энергии [166]. Обычно их рассчитывают на основе простой геометрической оптики, так что ослабление пропорционально доле площади, перекрываемой проволочками. Сетки можно поворачивать и тем самым плавно изменять ослабление приблизительно в 2 или 4 раза, а пара сеток, установленных под прямым углом друг к другу, позволяет менять ослабление в еще больших пределах. Характеристики таких сеток рассчитываются без учета дифракционных эффектов, а поэтому размеры проволоки и расстояние между ними должны во много раз превышать длину волны. Кроме того, в пучок должно вмещаться много проволок, иначе будут получены ошибочные результаты. Большое число таких сеток с разными угловыми ориентациями трудно установить в ряд (для сильного ослабления) при работе с хорошо коллимированными пучками, но для некогерентных пучков была продемонстрирована возможность большого ослабления [167]. Итак, хотя такие сетки способны выдерживать большие пиковые мощности, они наиболее пригодны для пучков со сравнительно большими сечениями. Сетки из параллельных проволочек создают также некоторые поляризационные эффекты, пропуская несколько больше излучение, поляризованное перпендикулярно проволокам, нежели излучение, поляризованное параллельно. [c.139]

И. Г. Горячевой, Ю. Ю. Маховской [39] рассмотрена плоская периодическая контактная задача о скольжении упругого шероховатого индентора по вязкоупругому слою, сцепленному с упругой полуплоскостью. Для описания механических свойств слоя использовалась модель Кельвина. Получено линейное интегро-дифференциальное уравнение, в результате численного решения которого найдены распределение контактных давлений, размеры и положение области контакта. Полученные результаты использовались для анализа влияния механических и геометрических свойств тонких покрытий, а также параметров шероховатости взаимодействующих тел на контактные характеристики и деформационную составляющую коэффициента трения. [c.465]

Обзор некоторых постановок смешанных задач с износом, происходящим по существенно нелинейному закону (6), учитывающих микрогеометрию (шероховатость) взаимодействующих тел или наличие между ними тонких промежуточных слоев (покрытий), дан Е. В. Коваленко, М. И. Теплым [67,68]. Обсуждаются алгоритмы решения этих задач — асимптотические методы в сочетании с методом ортогональных функций и методом коллокаций, позволяющие исследовать влияние различных механических и геометрических факторов на основные характеристики контакта. [c.468]

Круги на керамической связке имеют наибольшее распространение. Керамическая связка при достаточной для большинства шлифовальных работ прочности, одновременно дает возможность получить шлифовальные круги различной характеристики в отношении геометрической формы (за исключением очень тонких), твердости, рода и зернистости абразивного материала и размеров. Круги на керамической связке не рекомендуется применять при скоростях более 35 м/сек., при значительных боковых давлениях и при шлифовании прерывистых поверхностей. [c.645]

Зависимость k = f ) имеет характер кривых, изменяющихся от высоких значений ki при работе тонкими стружками (крутая ветвь кривой) до малых значений (при переходе в пологую часть) в определенных пределах толщины стружки, причем переход кривой в пологую часть наступает тем раньше, чем мягче разрабатываемый грунт. Есть основания считать значения ki на пологой части кривой (в пределах выходных параметров стружки) характеристикой данного грунта, в то время как крутая часть кривой отвечает геометрическим параметрам срезаемой стружки и рабочего органа данного экскаватора. [c.224]

Рассмотрим еш,е один тип упругой оболочки конечных размеров, образованной двумя тонкими круглыми пластинами, закрепленными по краям на недеформируемую кольцевую опору. Оболочки такого типа имеют ряд преимуществ с точки зрения технологии изготовления по сравнению с другими типами оболочек и поэтому представляют значительный интерес для практики [281. Исследуем акустические свойства бесконечной плоской решетки, состоящей из указанных оболочек, расположенных в узлах гексагональной сетки (рис. 102). Выбор такой сетки обусловлен тем, что в этом случае можно достичь наиболее плотной упаковки оболочек в решетке и тем самым обеспечить максимальный звукоизолирующий э(] кт. Кроме того, решение рассматриваемой задачи практически не усложняется, если геометрические и физические характеристики упругих пластин считать разными. Соответствующим подбором этих величин, очевидно, можно существенно изменять акустические свойства решетки. [c.188]

Однако в материалах старых испытаний встречаются продувки, которыми можио воспользоваться и для авиамодельных целей. Кроме того, в последнее время в СССР и за границей проводились аэродинамические испытания на малых Яе. По этим материалам были подобраны лучшие образцы крыльевых профилей. В конце книги даны их геометрические и аэродинамические характеристики. Около каждого из этих профилей приведена кривая изменения С по Сз,и указаны Не, при которых они получены. При выборе профиля для крыла модели необходимо сначала определить, какое Яе может быть у нее в полете, и выбрать наиболее подходящий из профилей, испытанный примерно на этих же Яе. Для тонких, изогнутых профилей допускается разница до 25 000—30 000. Например, если полетное Яе — 48 ООО, то для такой модели можно пользоваться продувками тонких, изогнутых профилей крыльев, проведенных при Яе = 1Ъ ООО + 78 ООО. [c.31]

В низкооборотных вентиляторах, где, как установлено по результатам анализа напряжений, можно применять тонкие профили решеток, использование лопаток из листового металла позволяет упростить конструкцию без существенного ухудшения газодинамических характеристик. Потери, связанные с изогнутостью пластин, становятся заметными при относительной толщине профиля около 7% [11.2]. Проблемы выбора толщины профиля лопаток и других геометрических параметров рассмат- [c.314]

Изучение поведения измельченной древесины при уплотнении первоначально наиболее активно осуществлялось в рамках исследований по древесно — полимерным композитам [126]. При этом учитывались, главным образом, качественные и простейшие геометрические характеристики частиц вид, форма, размеры, порода древесины, способ изготовления, качество поверхности. С появлением современной испытательной аппаратуры на базе компьютеров, видеоанализаторов изображений [127] стало возможным оперировать более тонкими характеристиками, учитывающими как структуру древесных частиц, например долю наружной поверхности частиц с перерезанными волокнами, так и статистические законы распределения структурных элементов. Соответственно, и в развитии теории и методов прогнозирования структурно— механических свойств древесно — полимерных композитов произошел переход от феноменологических подходов [128] к структурным статистическим [73, 129]. [c.112]

Тонкие оболочки находят применение в различных областях техники в турбиностроенин, котлостроении, в строительстве резервуаров хранения жидкости и газа, в трубопроводах различных назначений. Они испытывают нормальные к внутренней поверхности давления пара, газа или жидкости (котлы, резервуары, трубопроводы, силосы, турбины и пр.). Остановимся на геометрической характеристике оболочки вращения постоянной толщины 8. Срединная поверхность такой оболочки (рис. 40) образуется вращением какой-либо меридиональной кривой АВ вокруг оси АС оболочки (ось У совмещается с осью АС оболочки ось X, к ней перпендикулярная, проведена через вершину А в плоскости чертежа). Меридиональная кривая задается зависимостью ординаты у от г [c.72]

Возможность быстрого и тонкого варьирования величины опорной поверхности при чистовой обработке давлением имеет очень большое значение при создании оптимальных поверхностей с повышенными эксплуатационными свойствами. Довольно хорошо характеризует эксплуатационные свойства геометрическая характеристика поверхностей при виброобкатывании — опорная поверхность F on [26]. Для виброобкатанных поверхностей (виды [c.45]

К таким параметрам относятся легко определяемые геометрические характеристики решетки, такие, как толщина профиля или ее распределение вдоль хорды. Однако большинство параметров решеток по своей природе являются газодинамическими. Некоторые из этих параметров легко определить они описаны в разд. 11.2. Другие параметры зависят от более тонких взаимодействий, таких, как эффекты перетеканий в радиальном зазоре, и будут обсуждены в разд. 11.3. В заключение сделаны некоторые выводы относительно использования результатов исследования решеток при проектировании турбомашин и пер- спектив дальнейшего изучения газодинамики решеток. [c.314]

В качестве основы классификации можно предложить такую градацию скоростей изнашивания, в которой износ за фиксированную продолжительность работы пары, принятую равной Т == 100 ч, соизмерим с высотой неровностей этой поверхности (по характеристике Ra или принадлежности к данному классу шероховатости). Будем считать, что принадлежность к данному классу износостойкости означает, что износ за 100 ч работы равен наименьшему значению Ra (мкм), характерному для обработанной поверхности. Данная классификация приведена в табл. 21. Значения R для каждого класса составляют геометрическую прогрессию со знаменателем ф = 2, Поэтому и скорости изнашивания построены по этому же закону и дают более тонкую градацию, чем классы интенсивности изнашивания (см. табл. 20), где (р = = 10. Износ на величину R означает полное исчезновение технологического и образорание эксплуатационного микрорельефа, поэтому при назначении класса шероховатости исходной поверхности можно регулировать длительность периода микроприработки по отношению к фиксированному значению Т = 100 ч. [c.270]

Появление лазеров значительно расширило возможности измерений, использующих дифракционные явления. Высокая яркость и контрастность дифракционных распределений, полученных с помощью лазерного излучения, дает возможность значительно поднять точность и автоматизировать процесс измерений, производить их в производственных условиях. К настоящему времени разработаны и продолжают совершенствоваться прецизионные лазерные дифракционные измерители геометрических параметров в диапазоне от долей микрометра до нескольких миллиметров, позволяющие измерять и контролировать размеры и форму изделий с точностью до десятых долей процента (например, диаметры тонких проволок и волокон, отверстий, ширину щелей и полос, диаметр нитей, величину зазоров и т. д.). На их основе разрабатываются измерители оптических, механических, теплофизи-ческих и других характеристик волоконных материалов и изделий. [c.230]

В теории тонких оболочек кинематические краевые условия характеризуют деформацию боковой поверхности тела, которая полностью определяется деформацией контура срединной поверхности и связанных с ним поперечных волокон. Характеристики деформации этой линии и связалных с ней поперечных волокон можно принимать за кинематические краевые величины. В линейной теории оболочек они получены в [46, 75, 76, 85]. При малых деформациях и произвольных поворотах деформационные краевые величины для тонких оболочек выведены из начала Кастильяно в [9]. Однако их геометрический смысл в [9] не устанавливается, что вызывает определенные трудности в приложениях. Основу данного параграфа составляет работа [51]. [c.319]

Характеристики турбулентности в температурно-стратифициро ванной среде, описываемой уравнениями (8.5), (8.6), ( 8 ) и условиями (8.7), (8.9), очевидно, могут зависеть только от небольшого числа физических величин. А именно, они могут зависеть от параметров /Го, ро, V и х входящих в указанные уравнения, от значений т (или / ) и задающих потоки импульса и тепла, идущие из бесконечности к поверхности 2 = 0 (или наоборот), и характеризующих динамическое и тепловое взаимодействие приземного слоя воздуха с подстилающей поверхностью,, а также от параметров шероховатости 2о и температурной шероховатости 20, суммарно описывающих геометрические свойства подстилающей поверхности. Не все эти параметры играют одинаково важную роль. В областях с развитой турбулентностью (практически всюду, кроме весьма тонкого подслоя, прилегающего к подстилающей поверхности) потоки тепла и импульса, обусловленные молекулярной теплопроводностью и вязкостью, очень малы по сравнению с турбулентными потоками тепла и импульса. Поэтому в этих областях слагаемые уравнений (8.5) и (8.8 ), содержащие коэффициенты V и х можно опустить. Тогда соотношения (8.7) и (8.9) можно переписать в более простой форме [c.377]

На практике, как мы уже отмечали выше, и определяют после некоторого фиксированного. времени выдержки образца во влажной среде (24 или 48 ч). что вносит в определение элемент случайности. Далее, имеют значение и геометрические размеры и форма образцов поскольку, очевидно, поглощение влаги происходит прежде всего поверхностными слоями материала, более тонкие образцы, с большим отношением поверхности к объему (или весу), дают большие значения (или о) ), чем более толстые образцы с меньшим отношением поверхности к объему. Поэтому иногда даже относят прирост веса при увлажнении не к сухому весу образца, а к его поверхности. Обычно при измерениях влагопоглощаемости и водопоглощаемости электроизоляционных материалов, чтобы получить лучше сопоставимые характеристики, берут образцы определенных стандартных форм и размеров (стр. 253). Надо также иметь в виду, что анизотропные материалы впитывают вЛагу в разных направлениях с различными скоростями. Так, дерево сильнее впитывает влагу вдоль волокон, т. е. с торцового спила ствола слоистые пластики (гетинакс и др.) — вдоль слоев. [c.252]

При нормальных условиях эксплуатации и установившемся процессе возникновения и разрушения тонких пленок вторичных структур геометрическое состояние поверхности трения характеризуется микроскопическим и тонким субмикроскопическим релье( м. Было показано, что характеристики субмикроскопического рельефа. [c.27]

И наконец, последнее замечание. Иногда в литературе приходиться сталкиваться с мнением, что сама постановка данного класса задач нуждается в определенной модификации, поскольку якобы импедансные граничные условия Леонтовича непригодны вблизи ребер. В обоснование этого утверждения приводится следующий довод условия Леонтовича получены только для слабо искривленных поверхностей, в то время как ребро — это точка, в которой кривизна бесконечно велика. Легко, однако, видеть, что это обстоятельство не дает оснований подвергать сомнению постановку рассмотренной задачи и ей подобных. Действительно, условия Леонтовича здесь используются только на прямолинейных участках поверхности, где они безусловно верны, а поле вблизи края описывается при помощи особого граничного условия — условия на ребре (см. 3.1). Мы хотим здесь подчеркнуть, что для ребер любые граничные условия в обычной форме, в том числе и условия идеальной проводимости, в равной степени теряют смысл и должны быть дополнены независимыми от них соображениями. Таким образом, суть дела не в том, насколько приемлемы те или иные типы граничных условий, а в toм, насколько правомерны геометрические идеализации реальных тел бесконечно тонкими лентами или полуплоскостями, клиньями, скачкообразными границами раздела материальных сред и т. д. Однако весь имеющийся опыт решения фунда.мен-тальных задач дифракции волн подтверждает корректность идеализаций такого типа для расчета интегральных характеристик рассеяния и наведенных полей при достаточном удалении от ребра. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...