Балки Сечения — Размеры — Определени

Если бы эпюра М не меняла свой знак по длине балки, на этом расчет по определению размера к можно было бы и закончить, выбрав из двух размеров к больший. Но в рассматриваемом примере точка 1 сечения, расположенная (рис. 6.14, в, г) в зоне сжатия в сечении А балки (рис. 6.12, а, в), оказывается в зоне растяжения в сечении В (рис. 6,14, в, д) с изгибающим мо- [c.67]

На свободно опертую балку из двутаврового профиля действует равномерно распределенная нагрузка интенсивностью < =4,5 кГ/см, как показано на рисунке. Поперечное сечение балки имеет следующие размеры Л=28,75 см, =20, п ст—1>25 см. а) Чему равно максимальное касательное напряжение, возникающее в поперечном сечении А — АУ Ъ) Чему равно касательное напряжение (величина и направление) в точке В, лежащей в поперечном сечении Л — Л Точка В расположена на расстоянии с=2,5 см от края нижней полки. (При определении осевого момента инерции и статического момента 5 использовать размеры по средним линиям поперечного сечения.) [c.341]

После назначения размеров и определения геометрических характеристик сечения балки последняя должна быть проверена на действие расчетных нагрузок с учетом стесненного кручения. При необходимости размеры поперечного сечения должны быть откорректированы. [c.134]

Определив необходимый момент сопротивления балки и приняв определенный профиль поперечного сечения, подбирают его размеры. [c.256]

В проектировочном расчете бруса большой кривизны для определения размеров поперечного сечения можно воспользоваться условием прочности при изгибе балки с соответствуюш,ей формой поперечного сечения, а затем, несколько увеличив полученные размеры, проверить прочность бруса по условию (15.19). Если брус большой кривизны изготовлен из материала, имеющего различные допускаемые напряжения на растяжение и на сжатие (некоторые чугуны, пластмассы и т. п.), то условие прочности должно выполняться для крайних точек сечения как в растянутой, так и в сжатой областях. [c.439]

При поперечном изгибе балок тонкостенного профиля касательные напряжения иногда понижают прочность. Однако и в этих случаях при определении размеров поперечного сечения балки касательные напряжения вначале не принимают во внимание, а затем производят поверочный расчет с учетом касательных напряжений. [c.209]

Задача об определении деформаций, как это уже отмечалось выше, может быть решена двояко либо, сохранив размеры сечения и считая материал стержня идеально упругим, следует принять некоторую фиктивную нагрузку, создающую в сечениях балки нормальные силы и моменты, определяемые по формулам [c.178]

Определив необходимый момент сопротивления балки и приняв определенный профиль поперечного сечения, подбирают его размеры. Рассмотрим некоторые примеры расчета балок по основному условию прочности. [c.275]

Особенность расчета балок, материал которых неодинаково работает на растяжение и сжатие, состоит в необходимости определения размера а из расчета не только по сечению с М,, з , но также из расчета по сечению с наибольшим по абсолютной величине изгибающим моментом, знак которого противоположен знаку М . В балке (рис. .44) таким будет сечение 2 с изгибающим моментом = — — дР. Из эпюра нормальных напряжений <т", построенного на рис. .45, г, и условия прочности (1 .43) следует, что определение размера а надо проводить по точке А сечения 2. На основании ( .43) [c.183]

Для определения этих напряжений действительное сечение двутавровой балки принимают упрощенным, которое получают следующим образом. Полка и стенка принимаются прямоугольными, полка — с размерами Ь и /, а стенка — d и (h—2 ). Размеры Ь, t, h принимаются по таблицам ГОСТа (см. прил, I). Таким образом, сечение двутавровой балки теперь принято состоящим из трех прямоугольников. [c.114]

Определение наибольшего допускаемого изгибающего момента, когда заданы размеры сечения балки и допускаемое напряжение [c.113]

Но при неравномерном распределении напряжений по сечению и при пластичном материале, как это было показано при рассмотрении кручения вала, метод определения размеров сечения по допускаемым нагрузкам дает иной результат, чем метод допускаемых напряжений, хотя запас прочности остается одинаковым. Совершенно так же дело обстоит и п).и изгибе балки из пластичного материала, диаграмма растяжения которого схематично показана на рис. 140, а. Когда в наиболее опасном сечении балки в крайних волокнах напряжение достигнет величины а , эпюра напряжений в сечении будет иметь вид, показанный на рис. 140, б. При дальнейшем увеличении нагрузки максимальное напряжение в крайних волокнах, вследствие текучести материала, не будет увеличиваться. С увеличением нагрузки будет увеличиваться [c.242]

Если на конце консоли (рис. 25, а) будет приложена сила Р, то балка изогнется, и точка приложения силы сместится. Для определения внутренних сил в сечении необходимо воспользоваться методом сечепий и рассмотреть условия равновесия отсеченной части (рис. 25, б). Здесь, однако, возникает затруднение в связи с тем, что новые геометрические размеры отсеченной части остаются неизвестными, пока не определены внутренние силы, зависящие в свою очередь от [c.53]

Рис. 12.10. К примеру 12.1 а) поперечное сечение балки — геометрические размеры б) изгиб, при котором ребро сжато в) изгиб, при котором ребро растянуто е) к вычислению статического момента площади поперечного сечения относительно оси Ха д) к вычислению / — момента инерции площади поперечного сечения балки е) к определению

Так как большое число деталей машин и элементов конструкций (вращающиеся валы и оси, подкрановые балки, несущие узлы транспортных установок и т. д.) работает при переменных во времени напряжениях и за весь срок службы число циклов нагружения достигает 10 —10 и более, то наиболее вероятным эксплуатационным повреждением для них оказывается многоцикловое усталостное. Усталостное разрушение начинается обычно в зонах с максимальными амплитудами циклических напряжений или в местах технологических дефектов (поверхностных, сварочных). Трещины усталости при указанных выше базах по числу циклов, возникают и распространяются при номинальных напряжениях ниже предела текучести. Расчетными характеристиками при определении прочности и ресурса в этих случаях являются пределы выносливости и кривые многоцикловой усталости с отражением роли конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов (абсолютные размеры сечений, асимметрия цикла, концентрация напряжений, среда, состояние поверхности и др.) [2, 3]. В связи с разбросом характеристик сопротивления усталости а [c.11]

Для вычисления векторов градиента целевой функции и градиентов ограничений необходимо знать, как изменяется отклик конструкции в зависимости от вариаций параметров проектирования. В качестве отклика, например, может выступать прогиб балки в определенных сечениях, напряжения или деформации в различных точках конструкции, собственные частоты и т.п. В качестве параметров проектирования могут использоваться площади стержней, толщины оболочек, размеры поперечных сечений балок и т.д. [c.482]

Однако ка практике может встретиться и обратное явление оно имеет место в случае, когда при большой поперечной силе изгибающий момент невелик. В этих случаях к при прямоугольном сечении величина касательных напряжений может оказаться решающей для определения размеров балки. [c.255]

Если можно принять определенные допущения, например допущение о том, что плоское поперечное сечение балки при рассматриваемых нагрузках остается плоским, теория упругости упрощается и переходит в теорию сопротивления материалов. В основе обеих теорий лежит понятие О равновесии сил, характеризуемое стабильностью. Стабильность является главным условием адекватности функционирования изделия. Стабильность рассматривается с позиций нагрузок, которым подвергается изделие, и напряженного состояния, вызываемого этими нагрузками. Она рассматривается по внутреннему и внешнему напряженному состоянию с учетом прочности и контактных деформаций. Нестабильность является следствием внутренних дефектов материала, отклонений размера, формы, расположения, волнистости, шероховатости, изменяющих состояние контактной поверхности. Условие стабильности — соответствие нагружения и напряжений отсутствие такого соответствия может привести к самым тяжелым последствиям. При соблюдении [c.245]

Решение. Изобразим рессору как брус переменной ширины с размерами, показанными в нижней части рисунка, в плане. Начало координат примем в точке пересечения проекций боковых граней бруса. Для определения прогиба применим теорему Кастильяно с учетом переменного значения момента инерции сечения балки [c.225]

Параметры С и л зависят от ряда факторов, таких как свойства материала, его структура, условия испытания, тип нагружения, форма и размеры образца. Очень мало проведено систематических исследований по изучению влияния каждого отдельного фактора на скорость роста усталостной трещины. Для определения постоянных материала по формуле Париса обычно используется ЭВМ. Кроме того, применение для расчетов формулы Париса иногда бывает затруднительным из-за неопределенности параметра /. Экспериментально у определен лишь для прямоугольных и круглыше сечений, в то время как в конструкциях применяются балки двутавровые, тавровые, швеллерные и других сечений. [c.43]

Если заданная схема балки статически неопределима, то оптимальные размеры ее сечений определяются решением так называемой обратной задачи. Оптимальное (в смысле затраты материала или стоимости) распределение внутренних усилий определяется путем отыскания минимума целевой функции (в обш,ем случае — функционала) параметров сечения от лишних неизвестных при наложении определенных ограничений (например, когда учитываются конструктивные требования). При этом понятие расчетной схемы заменяется более общим понятием множества систем с заданным очертанием осей (по А. И. Виноградову), Наивыгоднейшая система находится из этого множества как удовлетворяющая одновременно условиям оптимальности и конструктивным требованиям. Принципиальная схема обратной задачи в ее общей постановке (в применении к балке с одной лишней связью) состоит в следующем, Объем материала балки записывается а виде [c.145]

Формулы для определения размеров поперечных сечений и перемещений в некоторых балках равного сопротивления изгибу приведены в табл. 13. [c.230]

При поперечном изгибе в поперечном сечении бруса (балки), кроме изгибающего момента, действует также поперечная сила. Если поперечный изгиб является прямым, то изгибающий момент действует в плоскости, совпадающей с одной из главных плоскостей инерции бруса. Поперечная сила при этом обычно параллельна плоскости действия изгибающего момента и, как показано ниже (см. 12.7), проходит через определенную точку поперечного сечения, называемую центром изгиба. Положение центра изгиба зависит от формы и размеров поперечного сечения бруса. При поперечном сечении, имеющем две оси симметрии, центр изгиба совпадает с центром тяжести сечения. [c.279]

Работающие на изгиб элементы строительных и машиностроительных конструкций во многих случаях должны быть рассчитаны. не только на прочность, но и на жесткость. При этом зачастую оказывается, что требуемые размеры поперечного сечения бруса (балки), определенные из расчета на жесткость, получаются большими, чем требуемые по условию прочности. [c.307]

Определение наибольшего допускаемого изгибающего момента производится в том случае, когда заданы размеры сечения балки и допускаемое напряжение [c.109]

Определение размеров сечений главной балки. Необходимую высоту балок мостовых кранов в среднем сечении выбирают из условия [c.173]

Определение необходимых размеров поперечного сечения балки будет требовать выполнения следующих операций [c.329]

В качестве несущих элементов конструкций рам могут использоваться как готовые балки (швеллеры, трубы, гнутые профили и т. д.), соединенные между собой и образующие стержневую систему определенной формы, таки балки, изготовленные сваркой из проката более простых форм (уголки, гнутые профили, трубы. Лист). Такие балки в сечении обычно имеют конструкцию в виде коробки. Размеры (рис. 17.1, о) и форма (рис. 17.1, б) сечения балок, изготовленных из листа, в за- [c.360]

На рис. 9 балка защемлена в точке Л и свободно оперта в точках В и С. Ее прогиб в точке приложения заданной нагрузки Р должен иметь заданное значение б. Балка должна иметь трехслойное сечение с постоянными шириной В и высотой Н заполнителя. Покрывающие слои должны иметь общую ширину В, и их постоянные толщины С Н и Т2<. Н в пролетах Li и Lo подлежат определению из условия минимизации веса конструкции балки. Так как размеры заполнителя заданы, минимизация веса балки означает минимизацию веса покрывающих слоев. Кроме того, так как упругая изгибная жесткость s,- поперечного сечения с толщинами Г,-, г = 1, 2, покрывающих слоев равна Si = ЕВНЧij2, где —модуль [c.98]

Определив опорные реакции и построив эпюры поперечной силы Q и изгибающего момента М с указанием их величин в характерных сечениях (рис. 6.12, а, б, в процесс вычислений не приводится), приступаем к определению размеров сечения. Сечение балки треугольной формы является несиммет- [c.63]

Заключительный этап изучения расчетов на прочность при изгибе — это расчет чугунной балки (балки из материала, различно сопротивляющегося растяжению и сжатию). Здесь наиболее интересны (и в то же время, пожалуй, наиболее трудны для учащихся) задачи на балки с разнозначными эпюрами изгибающих моментов. В этих задачах приходится самостоятельно выбирать рациональное расположение сечения и вести проверку прочности для двух предположительно опасных сечений. Одну задачу такого типа следует решить в аудитории, скажем, на определение допускаемой нагрузки, а вторую (на определение требуемых размеров сечения при заданном соотнощении размеров элементов сечения) дать на дом, Это не исключает включения подобной задачи в домащнюю расчетно-графическую работу на изгиб. [c.133]

Вопрос о возможносзи применения этой преднэ-сылки (иногда называемой принципом начальньсх размеров) решается в каждом отдельном случае с учетом не только вида конструкции, но также характера и величины действуюшей на нее нагрузки. Так, например, при расчете балки, изображенной на рис. 1.11, а, можно не учитывать ее деформации (п])и определении усилий в ней), если прогиб 5 (дельта) значительно меньше высоты к поперечного сечения. При расчете же балки, показанной на рис. 1.11,6, ее деформацию можно не учитывать даже тогда, когда прогиб 5 больше высоты /г, при условии, что он невелик по сравнению с длиной балки /. [c.20]

Для определения мест появления пластических шарниров следует построить эпюру предельных изгибающих моментов величина которых определяется в зависимости от размеров сечений по выражению (21.21). Учитывая возможность раскрытия пластических шарршров в разные стороны, эпюру строят на обеих (верхней и нижней) сторонах балки. [c.566]

Отсюда он приходит к выводу, что если Р= = EIts /P, то прогиб принимает бесконечно большое значение, какова бы ни была величина Sq, так что сила преодолеет сопротивление балки или же, по крайней мере, изогнет ее столь сильно, что этим нарушит действие всей системы приложенных сил . Здесь мы имеем первый вывод уравнения колонны при наличии начальной кривизны ее оси. Пользуясь формулой Эйлера для определения размеров поперечных сечений колонны, Юнг указывает, что она применима лишь к гибким колоннам, и приводит некоторые предельные значения для отношения длины колонны к поперечному ее размеру. При меньших значениях этого отношения колонна разрушается не столько в результате выпучивания, сколько вследствие раздавливания материала. [c.118]

Определить касательные напряжения, возникающие в балке из швеллерного профиля № 27 (см. приложение В), если поперечная сила, проходящая через центр сдвига, равна т (см. рис. 8.12). Найти также координату е центра сдвига поперечного сечения. (При определении велиФ1н 5 и е использовать размеры по средней линии, а величину осевого момента инерции взять из таблицы, приведенной в приложении.) [c.342]

При сборке и монтаже кранов весьма важно устранить или сделать возможно меньшим перекос ходовых колес в плане, так как именно он является одной из главных причин быстрого износа реборд ходовых колес. При измерении перекоса колес (рис. 68, ё) призмы 3 устанавливают на скобах 1, закрепляемых на колесах при помощи винтов 2. После натяжения струны 4 измеряют размеры С, С", и С" и по ним судят о величине перекоса колес, который относительно рельсов может создаваться за счет непрямоугольности (перекоса) моста крана. Прямоугольность моста проверяют или замером пролета диагоналей моста (рис. 68, ж), или измерением величин а, в и в2 относительно линий АБ и АС, определяемых при помощи теодолита, установленного в точке А. Мост крана нивелируется с целью определения величин и правильности строительного подъема балок и их плоскости (отсутствия скручивания). Для этого мост 1 устанавливают на стенд или плиты 2 (рис. 68, з) и при помощи нивелира 3 и рейки 4, устанавливаемой на балке через 1—1,5 м, определяют отметки моста или подтележечных рельсов в различных сечениях. По этим отметкам вычерчивают графики строительного подъема для каждой балки. [c.106]

Определение размеров брусков и количества гвоздей для их соединения с подкладками. В распор между продольными балками фермы на подкладках устанавливают упорные бруски сечением 100X150 мм. Бруски прибивают к подкладкам гвоздями длиной 200 мм. Количество гвоздей для крепления одного бруска будет равно [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...