Лучевоспринимающая поверхность топк

Теплота, переданная лучевоспринимающим поверхностям топки. Количество теплоты (кДж/кг, кДж/м ), переданной лучевоспринимающим поверхностям топки, определяется по формуле [c.53]

Количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки, находим по формуле (2.30) [c.63]

Пылеугольные топки, как правило, полностью экранированы. Схема пылеугольной топки показана на рис. 3.13. Охлаждаемые водой топочные экраны, представляющие собой лучевоспринимающую поверхность топки, состоят из ряда труб, расположенных вдоль стен топочной камеры и включенных в самостоятельные циркуляционные контуры. Экранные трубы чаще бывают гладкими, но иногда экраны компонуются из плавниковых труб (труб с продольными ребрами — плавниками, расположенными на противоположных сторонах образующей поверхности трубы). Экраны располагают вплотную к обмуровке или отступая от стенки топочной камеры. [c.251]

Лучевоспринимающими поверхностями нагрева топки обычно являются топочные экраны и фестоны. Однако в мощных котлах высокого давления во многих случаях часть лучевоспринимающей поверхности топки частично образуется трубами пароперегревателя. [c.274]

Лучевоспринимающая поверхность топки определяется из формул (353) и (354) [c.146]

Несмотря на сложность топочных процессов, в настоящее время разработан метод расчета теплообмена, в результате которого, как отмечалось, определяется лучевоспринимающая поверхность топки или температура газов на выходе из топки - Т- [c.65]

Ял, Н1 — лучевоспринимающая поверхность топки и фестона, [c.144]

Степень экранирования топки х представляет отношение полной лучевоспринимающей поверхности топки Ял к суммарной поверхности стен топки F t. [c.156]

Ял — полная лучевоспринимающая поверхность топки, м а — ширина топки, м у — коэффициент распределения относительных тепловых потоков. Правильность распределения тепла между поверхностями нагрева проверяют по уравнению баланса тепла [c.167]

Таблица 1.40. Коэффициент теплового сопротивлении лучевоспринимающих поверхностей топки 31

ЛУЧЕВОСПРИНИМАЮЩАЯ ПОВЕРХНОСТЬ ТОПКИ [c.436]

Лучевоспринимающая поверхность топки Ял М 48,9 [c.387]

В некоторых случаях схема расчета теплообмена в топке может идти не от принятой температуры продуктов сгорания на выходе из топки к определению лучевоспринимающей поверхности, а, наоборот, от принятой или заданной лучевоспринимающей поверхности топки к определению и сравнению ее с допустимой. Такая схема расчета бывает особенно целесообразной при расчете существующей топки на новый режим (повышение мощности, замена сжигаемого топлива п др.). [c.62]

Если же расчет ведут по формуле (1У.З), то по чертежам определяют объем и лучевоспринимающую поверхность топки, а затем находят степень экранирования топки. Чтобы найти степень черноты факела Яф н среднюю сум.чарную теплоемкость продуктов горения V с)ср, приходится предварительно задаваться температурой на выходе из топки. Если температура на выходе из топки, найденная по формуле (1У.З), будет отличаться от заданной более чем на 100°, то значения величин (V с) р и Яф следует исправить соответственно получе нной температуре и после этого снова определить температуру а выходе из топки. Вместо решения уравнения (1У.З) можно воспользоваться номограммой, приведенной па рис. 1У.4. [c.107]

Лучевоспринимающая поверхность (м ) нагрева топки [c.54]

Задача 2.45. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=12,6 кг/с, работающего на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания Ql = 7725 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку /х = 20°С, давление перегретого пара / ап = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды / .,= 150°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = = 2,64 кДж/(кг К), кпд котлоагрегата (брутто) f/ = 85%, теоретическая температура горения топлива в топке 0j=1487 , условный коэффициент загрязнения С = степень черноты топки Дт = 0,729, лучевоспринимающая поверхность нагрева [c.61]

Задача 2.53. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава С = 3,0% Н =10,4% S = 2,8% 0 = 0,7% Л = ОД% W" = 3Vo, если известны температура подогрева мазута /т = 90°С, кпд кот-лоагрегата (брутто) = 86,7%, давление перегретого пара Ра.п = = 1,4 МПа, температура перегретого пара пп = 250°С, температура питательной воды = 100°С, величина непрерывной продувки Р — Ъ%, количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям бл = 17 400 кДж/кг, теоретическая температура горения топлива в топке в-, = 2Ю0°С, температура газов на выходе из топки в1= 1100°С, условный коэффициент загрязнения = 0,55, степень черноты топки а-, = 0,529 и расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,44. [c.67]

Высокая степень использования поверхности в радиационном теплообмене достигается путем уменьшения шага между трубами (S/d= 1,06- 1,07) и применения цельносварных экранов, для которых Xi = I. Значение Xi = 1 —для экранов, покрытых огнеупорной обмазкой, а также при определении лучевоспринимающей поверхности выходного окна топки. [c.177]

Отношение лучевоспринимающей поверхности стен топки к ее полной называют степенью экранирования, [c.177]

При конструкторском расчете топки по методике, приведенной в [10, с. 28], определяется величина лучевоспринимающей поверхности нагрева Рп (м ) экранированных стен топки и удвоенной поверхности плоскости двусветного экрана. [c.172]

Так как величина ст — температура стенки лучевоспринимающей поверхности нагрева — много ниже i a, то в практических расчетах теплообмена излучением в топочной камере ею иногда пренебрегают, используя лишь в расчетах газоходов, лежащих за топкой. [c.84]

Н —лучевоспринимающая поверхность нагрева топки, [c.307]

При сжигании каменного угля ( н = 29,8 Мдж/кг) объем топки котла К-50-40 равен 238 ж , а лучевоспринимающая поверхность экранов = 224 м (степень экранирования = 0,97). Экраны разделены на десять самостоятельных циркуляционных контуров (по числу монтажных блоков). Энерговыделение топочного объема равно 168 квт/м . [c.25]

Если лучевоспринимающая поверхность нагрева расположена только в выходном сечении камерной топки или занимает выходное сечение и одну из стен, то величина Пт вычисляется по формуле [c.66]

Ra p И лучевоспринимающей поверхностью нагрева, оцениваемое по эскизу топки [c.66]

Здесь через и q обозначены теплоемкости продуктов сгорания топлива при теоретической температуре и температуре на выходе из топки ((, Qj, — суммарное количество тепла, переданного излучением В — расход топлива — объем продуктов сгорания 1 кг топлива а-, — степень черноты топки Я , — лучевоспринимающая поверхность. [c.238]

Если задана величина лучевоспринимающей поверхности нагрева Н , то абсолютная температура газов, покидающих топку, рассчитывается по формуле [c.246]

Влияние слоя загрязнений на теплопередачу учитывается введением в расчет условного коэффициента загрязнения Геометрические характеристики топки и лучевоспринимающей поверхности нагрева учитываются в расчете величинами ijj и д. [c.249]

При модернизации котлов и увеличении тепловой мощности топочной камеры возникает необходимость установки на стенах топки новых экранных поверхностей, обеспечивающих надлежащее снижение температуры газов в конце топки. При выборе величины экранирования следует учитывать, что с ростом поверхности нагрева экранов на стенах топочной камеры будет изменяться температура газов в конце топки, что в некоторых случаях может повлечь за собой снижение температуры перегретого пара. С другой стороны, недостаточная лучевоспринимающая поверхность нагрева в топке приводит к шлакованию стен, в особенности при камерном способе сжигания твердого топлива недостаточное закрытие экранами стен топочной камеры при сжигании газа и мазута приводит к быстрому разрушению обмуровки топки. При определении расхода топлива в модернизированных котлах необходимо учитывать, что температура уходящих газов в зависимости от температуры питательной воды и расчетной стоимости топлива (для котлов при давлении свыше 30 ат), руб т у. т., должна приниматься по табл. 4-10. Если существующие хвосто- [c.107]

Рис. 3-26. График зависимости температуры газов на выходе из топки от величины лучевоспринимающей поверхности нагрева.

Задача 2.46. Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком каменном угле марки Т состава С -62,7% Н" = 3,1% S> -2,8% N" = 0,9% 0"=1,7% а = 23,8% ff = 5,0%, если известны температура воздуха в котельной /, = 30°С, температура горячего воздуха /гв = 300°С, коэффициент избытка воздуха в топке а =1,25, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, температура газов на выходе из топки 0 = 11ОО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания 4 = 3%, потери теплоты в окружающую среду 5 = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака 96=0,4%. [c.62]

Ф = 1—0,5<75/100 — коэффициент сохранения тепла Вр — расчетный расход топлива, кг/с с р — средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг (1 м ) топлива в интервале температур Ттоп, кДж/(кг-К) 5,67-10 —коэффициент излучения абсолютно черного тела, кВт/(м -К) — условный коэффициент загрязнения тепловоспринимающих поверхностей нагрева Ял — лучевоспринимающая поверхность топки, м а . — степень черноты топки. [c.145]

Легковесный шамотный кирнич 179 Ленточные цепные решетки 85 Лучевоспринимающая поверхность топки 64, 69 [c.243]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Топочную камеру и лучевоспринимающие поверхности нагрева при сжигании мазута и газа выполняют так же, как и при сжигании пылевидного топлива, с той лишь разницей, что низ камеры ограничивают горизонтальным или слегка наклонным подом. Топочная камера в рассматриваемом случае получается относительно меньших размеров, так как мазут и природный газ можно сжигать при значительно более высоком тепловом напряжении топочного пространства, чем пылевидное топливо. Б котлах небольшой паропроизволитель И5сти под топки часто не экранируют, чтобы упростить выполнение экранной сис- [c.276]

Топочная камера объемом 45 шатрового типа работает под наддувом 196 дан/м . Средняя высота топочной камеры 3,2 м. В топке установлены комбинированные газомазутные горелки, обеспечивающие быстрый переход от сжигания мазута к сжиганию газа и обратно. Стены топочной камеры экранированы трубами диаметром 38x3 млг, суммарная лучевоспринимающая поверхность экранов составляет 61 м . В задней части топки размещены иолу-радиационные ширмовые поверхности нагрева 28,6 ж из трех рядов труб. Расстояние между ширмами составляет 700 мм. Коэффициент избытка воздуха при работе на мазуте или на смеси 20% сланцевого газа и 80% природного газа принят 1,15. Энерговыделение объема топки составляет 1378 квт/м . [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...