Прочность длительная — Определение кратковременная — Определени

Расчеты на усталость связаны с большими трудностями прежде всего в связи с отсутствием обобщенных результатов испьгганий и опыта эксплуатации. Для определения допускаемого напряжения при длительной работе по кратковременной прочности (Стр) используют формулу [5, 80] [c.202]

Обратимся далее к вопросу об экспериментальном определении параметров а, р и %, входящих в критерий (5.49). Нетрудно видеть,, что принятие условия (5.49) в качестве критерия длительной прочности анизотропных стеклопластиков предполагает следующее ограничение на характеристики прочности материала отношение всех констант, соответствующих нижним пределам длительной прочности, к аналогичным пределам кратковременной прочности для данного материала есть величина постоянная и равная а. В самом деле, из формул (5.58) и аналогичных им при (нижний предел длительной прочности) имеем [c.165]

Жаропрочные стали и сплавы применяют для многих деталей газовых турбин, реактивных двигателей, ракет, атомных устройств и т. д., работающих при высоких температурах. Жаропрочными являются стали, способные работать под напряжением при температурах выше 500° С в течение определенного времени и иметь при этом окалиностойкость. При рабочей температуре они должны обладать достаточной прочностью (о ,, а ) при кратковременном испытании на разрыв, иметь высокий предел ползучести и высокую длительную прочность, а нередко и большое сопротивление знакопеременным нагрузкам (усталости). [c.295]

При выполнении этого равенства покрытия неизбежно разрушаются независимо от величины адгезии и относительных удлинений при разрыве, потому что адгезия не оказывает влияния на прочность покрытий, а относительные удлинения при разрыве, реализуемые при длительном действии напряжений, существенно отличаются от полученных при определении-кратковременной прочности. Отсюда следует, что между относительными удлинениями при разрыве покрытий и их разрушением не наблюдается какой-либо определенной связи. [c.135]

Каждая из этих областей характеризуется определенным диапазоном температур и напряжений, который удобно рассмотреть на диаграмме рис. 18.2.1. Здесь по оси абсцисс откладывается темпе,ратура Г, по оси ординат — напряжение а. В результате кратковременного испытания па разрыв определяется предел прочности Ов. Верхняя кривая 1 соответствует зависимости предела прочности от температуры, область, лежащая выше этой кривой и обозначенная буквой Р, есть область мгновенного разрушения. Предел прочности Ов зависит от скорости испытания, особенно при высоких температурах, но мы не принимаем во внимание эти эффекты при рассуждениях качественного характера. Штриховая кривая 2 определяет ту границу, ниже которой ползучесть вообще не наблюдается. Эта кривая также довольно условна. Многочисленные попытки определения истинного предела ползучести, т. е. такого напряжения (при данной температуре), ниже которого материал вообще не ползет, не привели пи к каким результатам и в настоящее время оставлены. Под действием постоянного напряжения а образец при данной температуре разорвется по истечении времени t. Наоборот, задаваясь временем t, можно определить напряжение, при котором образец в это время разорвется. Назовем это напряжение длительной прочностью 0(. Очевидно, что величина длительной прочности за-40 [c.615]

Для повышения нагревостойкости полиэтилена возможно подвергать его воздействию ионизирующих излучений (например, потока электронов от ускорителя электронов или от радиоактивного изо-юпа кобальта Со ) при этом происходит частичное сшивание цепей молекул полиэтилена благодаря наличию в них уже упомянутых двойных связей, т. е. образование пространственной структуры. Облученный полиэтилен при кратковременном нагреве до 200 °С ещ,е сохраняет механическую прочность около 1 МПа, достаточную для сохранения формы изделия, если оно не подвергается внешним механическим усилиям (см. рис. 5-5, кривая 2). Длительная нагрево-стойкость полиэтилена, ограниченная его тепловым старение. , может быть оценена для облученного ПЭВД примерно значением 105 С, а для облученного ПЭНД она еще выше. Для сравнения напомним, что длительная нагревостойкость обычного необлученного полиэтилена не выше 90 С (табл. 6-3), Так как облученный полиэтилен более тверд, чем необлученный, и формовка его была бы затруднительна, облучению подвергаются уже отформованные изделия так, например, полиэтиленовая пленка или изолированное полиэтиленом кабельное изделие для сшивания непрерывным процессом может пропускаться с определенной скоростью сквозь облучающий поток электронов. [c.110]

Рассмотрены вопросы экспериментального исследования твердости, характеристик упругости, кратковременной и длительной прочности при растяжении, сжатии, изгибе. Описаны системы обеспечения силовых и температурных режимов нагружения, даны примеры их расчетов. Особое внимание уделено обеспечению точности измерения температур, нагрузок и деформаций при определении механических характеристик материалов в условиях вакуума, инертной и окислительной сред. [c.2]

Ряд конструктивных решений при проектировании и изготовлении узлов и деталей позволил создать универсальную микромашину для определения характеристик кратковременной прочности на разрыв, ползучести и длительной прочности при высоких температурах в условиях вакуума и инертной среды. [c.79]

В большинстве исследований влияния сложного напряженного состояния на сопротивление разрушению (особенно разрушению в условиях ползучести) опыты проводились в ограниченном объеме при малом количестве испытаний и варьировании вида напряженного состояния в небольших пределах всего трехмерного пространства (испытания тонкостенных трубчатых образцов от чистого сдвига до двухосного растяжения), параллельные опыты на один и тот же режим в большинстве случаев отсутствуют, В связи с этим используются такие методы обработки экспериментальных данных, которые допускают совместный анализ результатов различных исследований, проведенных в разных условиях на материалах разного класса. С этой точки зрения целесообразно использование безразмерных координат, когда все параметры напряженного состояния отнесены к какой-либо характеристике механических свойств материала, например к условному пределу длительной прочности за определенный срок службы или к сопротивлению разрушения при кратковременном разрыве в условиях одноосного растяжения [c.130]

Установка предназначена для определения характеристик кратковременной II длительной прочности композиционных и тугоплавких материалов при нагреве до 3000° С и деформировании растяжением или сжатием методами тепловой микроскопии и измерения микротвердости. [c.161]

Необходимыми для рассмотренного выше расчетного определения долговечности элементов конструкций на стадии образования л развития трещин являются испытания гладких стандартных образцов при кратковременном и длительном статическом нагружении (с оценкой характеристик прочности и пластичности), а также образцов с начальными трещинами при малоцикловом нагружении при соответствующей температуре и времени выдержки (с измерением скорости развития трещин). Приведенные выше уравнения позволяют осуществлять пересчет получаемых из экспериментов данных на другие числа циклов и времена нагружения. Воспроизведение в опытах эксплуатационных режимов нагружения, уровней номинальной и местной напряженности, исходной дефективности с учетом кинетики изменения статических и циклических свойств представляется пока трудноосуществимым. В связи с этим разработка способов приближенной оценки несущей способности элементов конструкций, работающих при высоких температурах (когда имеет место активное взаимодействие длительных статических и циклических повреждений), приобретает существенное значение. [c.120]

I. Предварительные замечания. В 2.11 и 2.13 были описаны статические кратковременные испытания гладких образцов из различных материалов на растяжение и сжатие при комнатной температуре. Предыдущие параграфы настоящей главы содержат описание различных упругих и механических свойств материалов и оценку влияния различных факторов на эти свойства. Уже при этом обсуждении приходилось обращаться к результатам динамических испытаний (при определении сопротивляемости ударному воздействию и при оценке влияния скорости деформирования на различные свойства), кратковременных и длительных испытаний при высоких температурах (при определении предела длительной прочности и предела ползучести, а также при оценке влияния температурного фактора на различные свойства), длительных испытаний при переменных по величине и знаку нагрузках, длительных испытаний при комнатной температуре и постоянной нагрузке и при монотонно убывающей нагрузке. Приходилось, наряду с рассмотрением результатов испытания гладких образцов, обращаться и к анализу материалов испытаний образцов с надрезом указывалось, что, кроме непосредственного определения интересующих инженера свойств материала, существуют косвенные пути оценки этих свойств (при помощи определения твердости) отмечалось, что, [c.298]

Применительно к атомным энергетическим установкам по мере накопления данных о средних и минимальных характеристиках механических свойств, повыщения требований к уровню технологических процессов на всех стадиях получения металла и готовых изделий, развития методов и средств дефектоскопического контроля и контроля механических свойств по отдельным плавкам и листам было принято [5] использовать при расчетах не величины [о ], а коэффициенты запаса прочности и гарантированные характеристики механических свойств для сталей, сплавов, рекомендованных к применению в ВВЭР (см. гл. 1, 2). Для новых металлов, разрабатываемых применительно к атомным энергетическим реакторам, был разработан состав и объем аттестационных испытаний, проводимых в соответствии с действующими стандартами и методическими указаниями. Методы определения механических свойств конструкционных материалов при кратковременном статическом (для определения величин Ов и 00,2) и длительном статическом (для определения величин и o f) нагружениях получили отражение в нормах расчета на прочность атомных реакторов [5]. [c.29]

Для жаростойкого чугуна, работаюш,его при повышенных температурах, механические свойства при комнатной температуре не отражают реальной прочности материала в условиях эксплуатации. Поэтому в тех случаях, когда чугун, помимо воздействия высоких температур, испытывает определенные нагрузки, необходимо проводить испытания на длительную прочность и ползучесть. Для сравнительной оценки механических свойств жаростойкого чугуна при повышенных температурах чаще всего пользуются данными кратковременных испытаний (табл. 35). [c.200]

Часто применяемый для определения длительной прочности (с использованием данных относительно кратковременных испытаний) метод Ларсона и Миллера [163] не может дать точных результатов при экстраполяции для материалов, у которых постоянная С в параметрическом уравнении сильно зависит от напряжения [47]. [c.440]

При использовании формулы (4) необходимо учитывать, что она справедлива лишь для одного вида разрушения и в относительно ограниченных пределах времени и температуры. Переход от внутризеренного к межзеренному разрушению меняет вид кривых длительной прочности. Третий период ползучести, для которого при внутризеренном разрушении характерно резкое нарастание относительного удлинения, сокращается, а во многих случаях практически отсутствует. Развитие межзеренного разрушения, вызывающего уменьшение времени до разрыва, сопровождается появлением излома прямой на логарифмическом графике (кривые 2 и 3 на рис. 14). В этих случаях зависимость lg от — 1 схематически изображается двумя участками / — внутризеренного разрушения, отвечающего кратковременным испытаниям II—межзеренного, при более длительных испытаниях. Для каждого из этих двух участков могут быть найдены определенные значения т в уравнении (4), причем для участка II значение т меньше. [c.22]

Для построения параметрической зависимости необходимо иметь результаты нескольких испытаний при постоянном напряжении, разных температурах и однотипном разрушении. Максимальная температура испытания не должна превышать рабочей температуры более чем на 50—100 С, и выдержка при ней не должна вызывать новых фазовых превращений. При тщательном соблюдении указанных требований использование данной параметрической зависимости или других позволяет получить более надежные данные о величинах за длительный срок службы по сравнению с методом линейной экстраполяции результатов относительно кратковременных испытаний. Наиболее распространенным является значение С 20. Точность определения коэффициента С и предела длительной прочности может быть гарантирована только при однотипном характере разрушения. [c.23]

Данная машина предназначена для определения прочности, модуля упругости стекол, ситаллов, керамик в широком диапазоне температур, скоростей нагружения, значений податливостей, при различных способах нагружения (кратковременном, длительном, многократно повторяющемся) статическими нагрузками при изгибе, растяжении и сжатии. [c.47]

Еще сравнительно недавно основным критерием при разработке жаропрочных сплавов была величина кратковременной и длительной прочности при определенной температуре. В настоящее время можно сформулировать целый комплекс требований к жаропрочным титановым сплавам, по крайней мере для деталей авиационных двигателей. [c.10]

Зависимость длительной прочности от температуры используется в различных параметрических моделях, разрабатываемых для экстраполяции данных по длительной прочности при кратковременных испытаниях на большие времена. Проблема экстраполяции имеет большое практическое значение, так как определение характеристик длительной прочности в широком диапазоне температур при длительных временах оказывается чрезвычайно трудоемкой задачей. [c.117]

Следует отметить, что указанный выше случай, когда = О, условно соответствует кратковременному статическому нагружению образцов до разрушения. В реальных условиях процесс нагружения, конечно, имеет определенную продолжительность и характеризуется некоторой скоростью. Будем в дальнейшем под характеристиками кратковременной прочности стеклопластиков понимать их величины, полученные при длительности нагружения 0 порядка 1,5—2,0 мин или, что то же, при скоростях нагружения порядка 100—300 Н/(см -с) данные параметры нагружения стандартизованы [61 ]. - [c.162]

Отсюда вытекает порядок экспериментального определения численных значений параметров а и р для каждого конкретного материала. Для этого кроме кратковременных испытаний материала с целью определения пределов прочности следует провести испытан ия на длительную прочность при тех же видах деформации. С определенной степенью точности и, естественно, в пределах ограниченной временной базы устанавливаются величины — [c.165]

Результаты расчетов пластинчатых цепей на прочность по выражениям (1.15). .. (1.21), хорошо согласующиеся с практическими данными, свидетельствуют о том, что их разрушающая нагрузка по пределам выносливости материала деталей при н = = 1, т. е. при Л э 5 10 , в 6. .. 6,5 раза меньше ее стандартных значений, определяемых при испытаниях на разрыв. А если учесть, что по критерию усталостной долговечности цепь также должна иметь определенный запас (коэффициент запаса не менее 1,3), то приведенные значения реально принимаемых коэффициентов запаса прочности для длительно работающих цепей нельзя признать чрезмерно завышенными и ими следует руководствоваться при ориентировочных расчетах и в учебной практике. Лишь для кратковременно и редко работающих тихоходных конвейеров, у которых значение мало, а следовательно, коэффициент /Ср. достаточно высок (/Ср. н > 2), коэффициенты запаса прочности по отношению к стандартной разрушающей нагрузке могут быть приняты меньшими пяти. [c.42]

В расчете на прочность наиболее сложным случаем является учет воздействия сочетания. нагрузок различной продолжительности. Возьмем пока случай двух нагрузок, одна из которых имеет неопределенно длительный характер, а другая, являясь кратковременной, прикладывается с той же скоростью, что и при определении предела прочности, т. е. практически мгновенно. [c.68]

Результаты испытаний на длительную прочность типичных сплавов с упрочнением твердого раствора при 1200° С приведены в табл. 6. Рассчитанные значения ЮО-ч длительной прочности показаны на рис. 8 . Превосходства вольфрама как упрочнителя в условиях длительной службы при температуре 1200° С совершенно очевидно. Эффективность молибдена в тех же условиях составляет 75—80% от эффективности вольфрама (по сравнению с 85% при кратковременных испытаниях на растяжение). Доказано, что эффекты влияния вольфрама и молибдена линейно аддитивны при определении характеристик длительной прочности сплавов N5 — Ш — Мо или МЬ — Ш —Мо —Та. Добавки ванадия при длительных испытаниях при 1200° С были, значительно менее эффективны, чем можно было бы предполагать на основании характеристик, полученных при кратковременных испытаниях при этой же температуре. В качестве дополнительных упрочняющих добавок в сплавы типа — [c.190]

Явления ползучести и длительного статического разрушения наиболее отчетливо выражены в области высоких температур. Поэтому для определения характеристик прочности металлов при высоких температурах широко используют испытания кратковременные — на растяжение, сжатие, изгиб и т. д. и длительные — на ползучесть и длительную прочность [1, 2, 3, 4. 5]. [c.123]

При исследовании прочности и разрушения металлов и полимеров, исключительно важными являются вопросы термопрочности, заключающиеся в изучении прочности материалов и конструкционных элементов под действием различного рода силовых и тепловых нагрузок в широких диапазонах изменения температуры. Особенно большую актуальность эти вопросы приобретают в связи с развитием таких отраслей современного машиностроения, как реактор острое ние, двигателестроение, ракетная техника, и многих других. Наметившаяся тенденция повышения рабочих температур различных агрегатов и установок требует не только точного определения распределения и интенсивности температурных напряжений и деформаций, но и исследования их влияния на кратковременную и длительную прочность, термическую усталость, термическое выпучивание и другие явления. [c.414]

В. И. Даниловская, А. А. Ильюшин, А. Д. Коваленко, Г. С. Писаренко,. Ю. Н. Работнов, С. В. Серенсен, В. Н. Феодосьев, Я. Б. Фридман и др.). В этом параграфе будут рассмотрены только вопросы термопрочности и разрушения при высоких и низких температурах вопросы же анализа термоупругих и термопластических деформаций и напряжений до разрушения здесь не освещаются. Исследование прочности при высоких и низких температурах охватывает большой круг вопросов экспериментального и теоретического характера. Экспериментальные исследования прежде всего связаны с получением основных характеристик прочности и деформативности различных материалов (в первую очередь жаропрочных) в зависимости от температуры как при кратковременных, так и при длительных нагрузках. К этому же циклу исследований нужно отнести экспериментальное определение упругих постоянных материала при высоких и низких температурах. [c.414]

Влияние холодной гибки на дислокационную структуру и характер накопления повреждений приводит к изменению жаропрочных свойств стали в эксплуатации. Сравнительное определение кратковременных и длительных свойств металла прямых труб и гибов после различных сроков эксплуатации с различной степенью поврежденности, проведенное в [20], показа,зо, что кратковременные механические свойства слабо зависят от длительности эксплуатации. Прочностные свойства, как правило, выше, а пластические ниже, чем на пря.мых участках. Длительная прочность гибов, в металле которых присутствуют поры и цепочки пор по границам зерен, в том числе и разрушенных в эксплуатации, существенно ниже, чем гибов в исходном состоянии и после эксплуатации, в металле которых отсутствуют поры. [c.27]

Изменение свойств материала, длительно работающего при высокой температуре, является следствием диффузионных, дислокационных процессов [25]. Сопоставление кинетики изменения механических свойств с тонкой структурой на разных стадиях ползучести для сплавов на никельхромовой основе — ЖС6КП, ЖС6У и ВЖЛ12У позволило выделить три стадии процесса повреждаемости. За время испытания, равное примерно 30% долговечности, предел кратковременной прочности, определенной при температуре длительного испытания, практически не изменяется, с увеличением времени длительного испытания до 30— 50% достаточно резко понижается предел прочности, через 50— 70% времени дальнейшее его понижение существенно затормаживается. Сохранение прочности на уровне исходного значения означает наличие в тонкой структуре когерентной связи частиц упрочняющей фазы с матрицей, вследствие чего пластическая деформация, происходящая путем перерезания дислокациями этих частиц, приводит к образованию сложных сверхструктур-ных дефектов упаковки вычитания (внедрения). С потерей когерентной связи процесс разупрочнения интенсифицируется, в структуре наблюдается сращивание частиц У-фазы, наличие, большого количества свободных дислокаций. Затухание кривой разупрочнения с увеличением времени испытания в известной 6 83 [c.83]

Исследование ставило задачей изучение кратковременной ползучести и жаропрочности сплава ЭИ437Б в разных условиях быстрого нагружения и нагрева с последующим временем испытания 5—7 мин. В задачу входило снятие кривых ползучести для температур 600 и 800°С и определение предела длительной прочности за время 5—7 мин. Испытания проводились на пятикратных цилиндрических образцах с резьбовыми головками, на гидрав-. лической машине ИМЧ-30. Были проведены три серии экспериментов. [c.253]

За кпитерий допускаемой деформации паропроводных труб из какой-либо стали можно принимать величину длительной пластичности образцов, испытываемых на длительную прочность при растяжении. Обычно при сроках испытания более 10—15 тыс. ч длительная пластичность изменяется незначительно, сначала несколько снижаясь, а затем наблюдается некоторое ее повышение. Необходимо, однако, иметь в виду, что при сложнонапряженном состоянии металла, характерном для труб при нагружении их внутренним давлением, усилиями от самокомпенсации и внешними нагрузками, остаточная деформация при разрушении получается меньше, чем при испытании образцов из той же стали в условиях одноосного растяжения. Это относится к разрушению как при кратковременном нагружении, так и вследствии исчерпания длительной прочности. Поэтому при определении допускаемой деформации для условий эксплуатации длительную пластичность образцов, испытанных в лабораторных условиях при одноосном растяжении, следует разделить на коэффициент запаса порядка 3,5—4. Для установления допускаемой в эксплуатации деформации необходимо испытывать металл нескольких плавок одной и той же стали и ориентироваться на плавки с наименьшей длительной пластичностью. [c.252]

Оценка сопротивления малоцикловому разрушению является для деталей авиационных двигателей важным этапом расчетов на прочность, дополняя сугцествуюгцие традиционные методы расчета [2—4, 13, 14]. Рабочие лопатки турбин рассчитываются на кратковременную и длительную статическую прочность оценивается вытяжка пера — для обеспечения зазоров между рабочим колесом и корпусом и для обеспечения натяга между бандажными полками. Материал лопаток, кроме обеспечения прочности, должен иметь достаточную жаростойкость и сопротивление эрозии. Для определения величины натяга в полках производится расчет на релаксацию напряжений и ползучесть в процессе длительной работы на стационарных режимах. [c.82]

Опытные значения разрушающего давления, полученные как в кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и в испытаниях на длительную прочность при высоких температурах, совпадают с величинами, определенными по формуле (2), при условии замены в ней предела текучести на временное сопротивление разрыву или, соответственно, на условный предел длительной прочности при одноором растяжении. [c.300]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

Таким образом, если исходить из представления о микроыеодно-родности реальных материалов, предположение о реономности всей неупругой деформации не связано с какими-либо несоответствиями или противоречиями по отношению к опытным данным. Различие между процессами кратковременного и длительного неупругого деформирования заключается, как было выяснено, в том, что при этом реализуются различные участки реологической функции. В принципе им могут отвечать различные физические механизмы деформирования и различные интенсивности накопления повреждений. На рис. 6.5 показаны зависимости предела прочности Ов — == 2G (Т) /"л и предела ползучести о = 2G Т) в зависимости от температуры (данные получены для стали 12Х18Н9, верхняя граница скорости деформации В = 10 с , указаны значения допуска с" , принятого при определении а ). Как видно, при температурах, приближающихся к нормальной, значения и близки, хотя и не совпадают. [c.128]

В случае, если удается обезводородить сталь после гальванопокрытия путем прогрева либо длительного вылеживания (старения) при комнатной температуре, гальванические покрытия любыми металлами практически не влияют на механические свойства стали, определенные при простом одноосном растяжении статическими кратковременно действующими силами, т. е. эти покрытия не влияют на пределы прочности и текучести и на показатели пластичности. Однако большинство покрытий снижают усталостную прочность стали как в воздухе, так и особенно в коррозионных средах. [c.153]

Выше отмечалось, что расчет на статическую прочность следует производить по наибольшим кратковремв -ным нагрузкам, а на выносливость — по наибольшим длительно действующим нагрузкам. В соответствии с этим для определения внутренних усилий, в общем случае, необходимо вычислять изгибающие и крутящие моменты (и продольные усилия) отдельно для наибольших кратковременных нагрузок и отдельно для наибольших длительно действующих. [c.321]

Одной из возможностей построенйя критерия длительной прочности анизотропного материала является установление (из экспериментов) вида функции f (t ) в условии (5.46). Следует отметить, что запись критерия прочности в форме (5.46) предполагает равномерное сужение поверхности длительной прочности с ростом времени Строго говоря, если учитывать различный механизм процесса разрушения материала при растяжении, сжатии, сдвиге и т. д., то следует ожидать, что деформация поверхности длительной прочности будет неодйнаковой в разных октантах пространства напряжений. В таком случае естественным путем использования критерия кратковременной прочности ДЛй оценки длительной прочности материала было бы вычисление компонентов тензоров прочности через характеристики длительной прочности при простейших деформациях. Именно такой прием рассматривается в работах К. В. Захарова, А. М. Скурды и др. Однако этот путь приводит к громоздким вычислениям и связан с экспериментальным определением большого числа констант кратковременной и длительной прочности материала. [c.160]

Данная концепция получила определенное развитие в работе [23], где она применяется к расчету турбинного диска. Здесь принято, что на этапах нагрева сопротивление материала деформированию определяется диаграммой кратковременного деформирования, не изменяющейся от цикла к циклу. При стационарных режимах, когда уровни температур могут /быть выше, а градиенты ниже, чем на первом этапе, сопротивление деформированию определяется изохронной кривой ползучести [51, 61], соответствующей суммарному времени прошедших циклов (ее параметры —предел ползучести, предел длительной прочности — естественно, убывают с числом циклов). Последняя кривая аппроксимируется кусочно-линейной зависимостью по заданному допуску на деформацию ползучести (как показано на рис. 4) аналогично тому, как это делается при замене реальной кривой кратковременного деформирования некоторой близкой диаграммой упругоидеальнопластического тела. Такой подход приближенно отражает наиболее существенную особенность характеристик кратковременного и.длительного деформирования переход от медленного увеличения необратимых деформаций к б ыстрому (т. е. от малых значений dzldo к большим) при превышении напряжениями некоторого характерного значения. [c.23]

Контроль качества клеевого соединения проводят разрушающими и неразрушающими методами. Разрущающими методами определяют, например, у образцов-спутников энергию разрушения, механическую прочность при сдвиге, равномерном отрыве, при расслаивании (отслаивании), при кручении при кратковременном, длительном, циклическом или других видах нагружения. Методы и образцы для определения этих характеристик стандартизованы. [c.537]

Под расчетной температурой металла труб t T понимается наибольшее местное значение температуры стенки, вычисленное с учетом неравномерностей тепло-восприятия по сечению газохода и окружности трубы, растечки тепла по стенке, гидравлической неравномерности и конструктивной нетождественности змеевиков. Так как большая часть обогреваемых труб котельных агрегатов высокого и сверхкритического давлений рассчитывается на длительную прочность, то при определении расчетной температуры металла нужно учитывать в основном не кратковременные пики температур, а статистически длительные их значения. В соответствии с этим выбираются значения коэффициентов неравномерности. [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...