319-320-Схема 3. 270-Формулы для пружинные

Сравнивая эти выражения с формулами, полученными для схемы двух пружин с одной массой, можно видеть известную аналогию. Отличие состоит и в том, что в выражении вместо жесткости Ki стоит динамическая жесткость KlJ = Ку — [c.188]

Пространство штамповое 235 Процессы штамповки — Схемы формул 34, 35 — Уточненные значения параметров 35 Пружина тарельчатая для обрезного штампа — Конструкции 523 [c.591]

Фиксаторы гнезда цилиндрические 3. 269. 270-Конструктивные разновидности 3. 268—273 —Способы стопорения ими 3. 319-320-Схема 3. 270-Формулы для расчета 3. 270, 271 -- пружинные [c.352]

Простейшая схема вибрографа показана на рис. 1У.26, а. Основной частью вибрографа является массивный груз 1 (сейсмическая масса), подвешенный в корпусе 3 на податливой упругой пружине 2. Корпус вибрографа укрепляют на конструкции, колебания которой изучают, и он колеблется вместе с последней. При этом система груз—пружина оказывается также в условиях колебаний, вызванных кинематическим возбуждением. Если собственная частота этой системы мала из-за малой жесткости пружины, то отношение /р велико и согласно формуле (1У.23) амплитуда колебаний груза составляет малую часть амплитуды колебаний корпуса прибора, так что практически можно считать груз 1 неподвижным. [c.234]

При этом будем иметь соотношение Яо<Р<Я . При проектировании муфты величины сил Pq и Рс устанавливаются заранее. При работе пружин по схеме фиг. 90, г их необходимо проверить на срез по формуле [c.545]

Пользуясь схемой расположения сил (рис. 75), по аналогии с предыдущим, получим формулу для минимальной силы пружины механизма с наружной звездочкой [c.134]

Когда собственные частоты пружины как системы с распределенными параметрами значительно ниже частоты изменения внешней силы, то движение груза можно выразить одной обобщенной координатой, прй юм, если масса пружины мала по сравнению с массой груза, за расчетную схему обычно принимают груз, подвешенный на невесомой пружине. Если масса т р пружины соизмерима с массой т груза и частота изменения внешней силы при этом близка к величине ]/ /m (с — жесткость пружины), то необходимо учесть и часть массы пружины. Принимая перемещения витков пружины пропорциональными расстоянию от точки подвеса, получим более точную формулу для вычисления собственной частоты системы [c.12]

Для определения критической нагрузки при которой наступает это опасное явление, воспользуемся расчетной схемой в виде бруса, эквивалентного пружине малого угла подъема [1] с изгибной жесткостью А 1см. формулу (4.105)] и жесткостью сдвига S [см. формулу (4.106)]. При статическом нагружении пружины силой до она сжимается до величины [c.134]

Рис. 4.38. Схема к выводу формулы для критической силы у шарнирно закрепленной пружины сжатия

Рис. 4.40. Схема к выводу формулы для критической силы для пружины растяжения, навитой с начальным натягом

Для пружин сильно вытянутого плоскоовального сечения (рис. 14.10, а) расчетная схема пружины может быть выбрана в виде двух цилиндрических оболочек, соединенных жестко по краям (см. гл. 11 [61 . При этом деформации закругленных участков не учитываются. Это допущение вносит некоторую погрешность в расчет, тем меньшую, чем более вытянуто сечение. Решение этой задачи, проводимое энергетическим методом или по теории цилиндрических оболочек, приводит к почти одинаковым результатам. Приведем здесь расчетные формулы, полученные В. И. Феодосьевым в работе см. гл. 11 [6] . [c.317]

Теперь начнем исследование аэродинамических и динамических характеристик несущего винта при полете вперед. Сначала будет рассмотрен простейший случай несущего винта со всеми шарнирами без относа ГШ и без пружин в них, а также без связи угла установки с углом взмаха лопасти абсолютно жесткие и совершают только маховое движение система управления недеформируемая, а влияние зоны обратного обтекания, эффекты неоперенной части лопасти и концевые потери пренебрежимо малы. Прежде всего будут выведены аэродинамические соотношения для лопасти при полете вперед и получены формулы для сил, создаваемых несущим винтом. Затем будет исследовано маховое движение лопасти. Остальные разделы этой главы будут посвящены некоторым факторам, влияние которых простейшая схема винта не учитывает. [c.171]

Очевидно, что схема изгиба пластинчатой пружины здесь полностью совпадает со схемой на рис. 6.5. Поэтому можно для расчета воспользоваться непосредственно готовыми формулами из 3.4. Находим реакцию опоры [c.147]

На рис. 190 дана схема прибора для релаксационного испытания плоских пружин конструкции В. Смирнова [ПО]. После закрепления пружины (показана пунктиром) в приспособлении измеряется стрела прогиба, затем приспособление вместе с пружиной помещают на определенное время в печь с постоянной температурой после охлаждения пружины разгружают и вновь замеряют X прогиб. По изменению стрелы прогиба подсчитывают величину напряжения по формуле [c.231]

На схеме рис. 42 дана прямолинейная зависимость расчетного для ротора значения Р от пути h штока, так как согласно формуле (53) Рр и Р различаются на некоторую постоянную величину. На этой схеме показана диаграмма усилия пружины, причем ось пружины совпадает с осью Оу, начало диаграммы расположено произвольно относительно начала координат. Тогда очевидно, что Р = Pi + 1 (L — Li) или в более удобной для преобразований форме [c.117]

На чертежах спиральных пружин изображают элементы закрепления, а на чертежах тарельчатых пружин — схему расположения пружин в пакете, с указанием зависимости между силой и деформацией для всего пакета. Методика определения размеров цилиндрических пружин сжатия и растяжения, обозначения и расчетные формулы гтриведены в ГОСТ 13764—68 — 13776-68. [c.127]

Случай малой силы сухого трения. Для получения зависимости прогибов ротора от оборотов необходимо прежде всего вычислить прогибы ротора под диском, считая его трехопорным, по формуле (VI. 5). Аналогичные вычисления необходимо сделать и для двухопорной схемы ротора. Прогибы в этом случае определяются по формуле (VI. 5), но коэффициенты а, Ь, с, d уже вычисляются по приведенным ниже соотношениям. Далее, необходимо вычислить величины прогибов в момент вступления в работу ограничителей деформации в опоре, что может быть либо при малой величине зазора, либо при большом дисбалансе, либо при неудачном выборе величины затяжки пружин. Следует заметить, что по эксплуатационным и конструктивным соображениям параметры опоры нужно подобрать так, чтобы при нормальных и повышенных дисбалансах ограничители не действовали их работу можно допустить только при аварийных величинах дисбаланса. На фиг. 87 представлен возможный вид решений при величине эксцентриситета е = 0,002 см, который обычно бывает при эксплуатации газовой турбины. Следует заметить, что эта величина эксцентриситета приблизительно в 10 раз больше величины, устанавливаемой на балансировочном станке. Возрастание дисбаланса объясняется тем, что газовая турбина работает в условиях высокой температуры ее диск часто находится в пластическом состоянии, наблюдается вытяжка лопаток, замков и пр. Более того, возможна и некоторая расцентровка деталей ротора. При возникновении дефектов у турбины обгара кончиков лопаток, обрыва их частей и т. д., эксцентриситеты могут быть более е = 0,01 см. Так, обрыв одной лопатки вызывает эксцентриситет е = 0,1 см. Такие величины дисбалансов будем называть аварийными. [c.180]

При передаче крутящих моментов от одного турбинного ротора другому применяются полужесткие (гофрированные), подвижные жесткие (зубчатые, кулачковые) и эластичные (пружинные) муфты. Эти муфты отличаются от жестких тем, что компенсация расцентровок происходит ие за счет деформации консольных частей самих роторов, а путем деформации упругих частей самих полу-муфт. Компенсирующая способность полужестких муфт, передающих большие крутяи ие моменты, может быть найдена по формуле, выведенной группой специалистов Ленинградского завода им. Кирова Л. 68] (схема гофрированной полумуфты дана на рис. 65) [c.146]

Книга содержит статьи из журнала Produ t Engineering. Она дает возможность легко найти ответы более чем на 100 вопросов, связанных с инженерным проектированием от информации по клеящим веществам до применений ультразвука. Материал дополняется иллюстрациями, формулами, таблицами и схемами. Все это помогает читателю получить представление о возможном варианте конструкции или решения сложной задачи. Приведены подробные сведения по следующим вопросам вспомогательные приспособления, сборка, муфты сцепления, соединительные муфты, подшипники и опоры, контрольно-измерительные приборы, приводы, электрические, электронные п магнитные компоненты, механические перемещения и рычажные механизмы, допуски и посадки, чертежные приборы, вращающиеся уплотнения, пружины, сварка и пайка. [c.251]

Замок шаркифный — Расчет на прочность 320, 321 — Схема обкатывания лопатки 311 Закеволквание пружин 160 Запас прочности — Выбор 31, 32 — Формула 31 --вала по касательным напряжениям 136, 138 [c.685]

При моделировании динамических процессов на ЭВМ с использованием методов численного интегрирования систем дифференциальных уравнений вида (2.55) необходимо на каждом шаге интегрирования устанавливать силовые взаимодействия элементов системы, исходя из известных перемещений и скоростей. ЧДля моделирования работы диафрагменного нажимного устройства вдавливаемого типа принята расчетная схема, показанная на рис. 4.9. Здесь отмечены обобщенные координаты 2яж и 2пр2 модели (см. рис. 2.31, а) и угол г зо, соответствующий положению сечения неразрезной части тарельчатой пружины в состоянии полностью выключенного сцепления (точка D на рис. 1.6). По углу tfo, используя формулы (2.36)... (2.39), определяют Wnmo и о-выко. Блок-схема алгоритма моделирования работы диафрагменного нажимного устройства представлена на рис. [c.306]

Движение стрелки магнитоэлектрического измерителя уравнивается пружиной, обеспечивающей возвратный момент и перемещение указателя вдоль шкалы такое, чтобы отклонение на полную шкалу прибора было при минимальном постоянном токе в диапазоне 10 мкА...20 мА. Более широкий диапазон измерений (обычно до 10 А) может быть достигнут при использовании шунтов (см. пункт 15 главы 9 и Рис. 9.25). На Рис. 14.1 показана схема универсального шунта. Чувствительность зашун-тированного измерителя, т.е. угловое отклонение катушки на единицу изменения тока, вычисляется по формуле [c.209]

Требуемый рабочий ход пружины, исходя из чертежа штампа, прж = 35 мм. Ее высоту при полном сжатии (она определена высотой буф1ера 1) также устанавливаем конструктивно (см. рис. 3) Яд = = 380 мм. Остальные параметры рассчитываем по следующим формулам (расчетную схему см. рис. 3, г) [c.332]

Пример 4. Гироскопический измеритель угловой скорости (гиро-тахометр). Рассмотрим простейшую схему гиротахометра с двумя степенями свободы (рис. 15.52). Гироскоп вместе с кожухом может вращаться вокруг оси у, ось симметрии гироскопа г удерживается в положении равновесия пружиной (иа рис. 15.12 показана спиральная пружина). Предположим, что корпус прибора вместе с основанием, на котором он установлен, вращается с постоянной угловой Скоростью i i вокруг оси I. В результате возникает гироскопический момент, стремящийся совместить ось гироскопа г с осью вынужденной прецессии S, Модуль этого момента определится равенством (см. формулу (15.6) и рис. 15.12) [c.549]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...