Сварка трещем

Причиной таких повреждений являются небольшие трещинки на внутренней поверхности кольцевого контактного сварного шва, возникающие вследствие неточного соблюдения технологии сварки (например, вследствие наличия в шве неметаллических включений). В дальнейшем под действием коррозии трещины растут и становятся сквозными. [c.98]

Вредное влияние ниобия особенно сказывается при сварке, когда образующийся наплавленный металл имеет полностью аусте-нитную структуру. Это особенно сильно проявляется при сварке массивных изделий, когда приходится применять многослойную сварку. В этом случае в наплавленном металле часто наблюдаются небольшие междендритные трещинки. Эти же трудности наблю даются при сварке хромоникелевых сталей типа 25-20-Nb и [c.352]

Пайка чугуна (газовой горелкой) применяется при заделке трещии вместо сварки, так как при пайке температура нагрева детали ниже и опасность возникновения напряжений меньше. [c.580]

Низкотемпературная пайка-сварка чугуна латунными припоями протекает при температуре 700—750° С, при которой в чугуне не происходит структурных изменений. Это исключает опасность отбела чугуна и уменьшает возможность образования трещии. Пайку-сварку латунным припоем применяют при исправлении дефектов на обработанных поверхностях чугуна. Для пайки-сварки [c.246]

Сварка стыковых швов при соединении в замок (рис. 5-25, в) не обеспечивает полного провара основного металла. Соединение в замок применяется в круговых швах толстостенных труб и сосудов. Характер кристаллизации тот же, что и при сварке на остающейся подкладке, но возможно образование трещи ны от щели. [c.190]

Процессы, протекающие при сварке различных по назначению и исходному фазовому и структурному состояниям свариваемых сталей, имеют много общего. Эта общность процессов связана со следующим. У всех сталей при сварочном нагреве участки ЗТВ, примыкающие к сварному шву при сварке плавлением, или участки свариваемых поверхностей при сварке давлением являются в основном аустенитными. В тех случаях, когда при нагреве дополнительно образуется феррит, количество его не велико, тем более что небольшое количество феррита оказывает положительное влияние на уменьшение возможности образования кристаллизационных трещии. [c.275]

Сопротивляемость образованию кристаллизационных трещи может в значительной степени быть повышена выбором рациональной последовательности наложения сварных швов. Интересным примером является сварка стыков балок из малоуглеродистых сталей, изображенных на фиг. 54. Балки двутаврового профиля — сварные, имеют поясные швы. [c.124]

Трещи а в сварном шве. Осторонаю подходят к подварке треш,ин на сварных швах (рис. 8.12,6). Причиной этих трещин является низкое качество металла сварного шва вследствие использования недоброкачественного присадочного материала или в результате избытка кислорода при ацетилено-кислородной сварке. Прямая или разветвленная трещина в сварном шве, проходящая по его середине или у краев и не переходящая в основной материал, подваривается после засверливания концов трещины и механической обработки дефектного участка шва. Во избежание роста внутренних напряжений при подварке трещин рекомендуется применять Электродуговую сварку. [c.323]

Трещины длиной не более 150 мм, расположенные на поверхности сопряжения головки цилиндров с блоком, заваривают. Перед сваркой в кощцэх трещии головки, изготовленной из алюминиевого сплава, сверлят отверстия 0 4 мм и разделыиают ес по всей длине на глубину 3 мм под углом 90°. Затем головку нагревают в электропечи до 200 и после зачистки шва металлической щеткой заваривают трещину ровным швом постоянным током обратной полярности, используя специальные электроды. [c.163]

Рис. . 60. Сварочные технологнчоокпе пробы для оцснкн склонности металлов к образованию горячих (а) и холодных (б) трещии при сварке

Повышение содержания хрома до 25% и никеля до 20% обеспечивает стойкость стали против коррозии в высокотемпературной газовой среде н концентрированных кислотах. При сварке аустенитных сталей этого тппа теталл шва склонен к образованию крупнокристаллической первичной структуры и возникновению горячих трещии. Д.чя уменьшения склонности к горячим трещинам необходимо [c.352]

Прихватки можно заменять сплошным швом небольшого сечения ( беглым швом), выполняемым вручную электродом хорошего качества или механизированно в среде защитных газов или под флюсом Сварку желательно начинать со стороны, обратной беглому шву После сварки поверхность прихваток и беглого шва, а также кро Мок зачищается и осматривается. Не допускаются подрезы и трещи ны, которые следует исправлять выплавкой или вырубкой и подвар кой. При сварке прихватки и беглый шов должны полностью пере вариваться. [c.296]

При сваркв в углекислом газе металл шва песколько более склопен к образованию пор II трещим, чем прп ручной дуговой сварке и автоматической сварке под флюсом. Это объясняется большей глубиной проплавлепия оснопного металла и большей скоростью охлаждения металла шва. Основными же причинами образования пор могут являться повышенное содержание примесей в углекислом газе (азота, водорода), подсос во.здуха в зону дуги, неправильная техника еварки, недостаточный илп неравномерный расход защитного газа. [c.472]

Макаров. Э. Л. Влияние иредварителытой термической обработки стали на процесс образования холодных трещии прп сварке. Сб. Прочность сварных конструкции ЛГ., Машиностроение . 19G5. [c.230]

Некоторые особенности сварки чугуна. Основные затруднения при сварке чугуна связаны с высокой склонностью к образованию ледебурита и мартенсита в металле шва, что значительно ухудшает его обрабатываемость и увеличивает склонность к образованию трещ,ин. [c.502]

Сопротивляемость ГТ. При сварке сплавов А1 - М , А1 - Си, А1 - 2п и А1 - 81 установлена повышенная склонность к трещи-нообразованию на сплавах с максимальным эффективным интервалом кристаллизации. Металлургические способы уменьшения склонности к трещинам заключаются во введении в основной металл и сварочную проволоку отдельных химических элементов, которые, изменяя эффективный интервал кристаллизации и пластичность металла в твердожидком состоянии, не только влияют на величину го-рячеломкости металла при сварке, но и позволяют за счет смещения неравновесного солидуса по отношению к равновесному перенести трещину из опасной зоны (зоны сплавления) в наплавленный металл. [c.97]

Фиг. 48. Тормозные триангели восстанов-лелные сваркой а- иа плавленные и ейки триангелей б наплавленным хвостовик в заваренные забоины г-за-варенная трещила

Одним из приемов многослойной сварки, предупреждающих образование трещин, является наложение отжигающего валика для улучшения структуры околошовной зоны. Последние валики многослойного шва вызывают образование в околошовной зоне участка со структурой закалки (фиг. 63). Этот хрупкий участок, выходящий на поверхность свариваемых деталей, является источником образования трещив. Для улучшения его структуры накладывают последний ва- 2 3 -лик так, чтобы он не ка- д Д А-сался основного металла, и зона закалки от него не переходила на основной металл. Этот валик оказывает - отжигающее действие на ранее наложенные слои и верхний участок околошовной зоны. Отжигающий валик не вызывает появления структуры закалки в верхних слоях наплавленного металла, так как количество углерода в них почти не превышает его содержания в электродном металле. Крупное зерно вблизи отжигающего валика измельчается, твердость металла уменьшается, а пластичность его увеличивается. Отжигающий валик необходимо накладывать на определенном расстоянии от основного металла, пока шов имеет температуру около 300—350°. [c.123]

Как известно [36], отливки из чисто аустенитных сталей иногда могут быть поражены литейными пороками сетчатыми трещи-на.ми, пористостью, всякого рода пленами и т. д. Недостаточное удаление дефектных участков отливки при ремонте с помощью сварки может привести к возникновению крупных трещин (длиной до 15 20 мм) в околощовных зонах. Тщательное удаление литейных пороков с надлежащим контролем с помощью травления — непременное условие при лечении аустенитных отливок. [c.223]

При сварке перлитных сталей разного легирования целесообразно использовать сварочные материалы, близкие по составу к менее легированной составляющей (табл 32.3). При этом уменьшается опасность образования технологических трещил при сохранении требования прочности соединения. Термический режим сварки, и прежде всего температуру подогрева, желательно выбирать близкими к требуемым для более легированной стали. [c.439]

В швах, полученных сваркой сопротивлением, наблюдается вид дефектё, не выявляемый с достаточной надежностью ультразвуком — так называемое несплавление, обусловленное неполным проплавленнем. Шов разрывается при малой нагрузке посередине с гладкой поверхностью излома и после него остаются равномерные матовые поверхности трещии. На шлифе пока не обнаруживается никаких признаков расслоения. Насколько известно, соответствующий неразрушающий способ контроля таких дефектов пока отсутствует. В случае швов, свариваемых с двух сторон, нередко наблюдается, что при недостаточном сквозном проплавленин обе стороны листа настолько близко прижимаются сварочными напряжениями друг к другу, что звук уже не отражается. [c.523]

Внешнии осмотр соеди ет ия по во яст выявить такие дефекты, как искажет ие формы шва, трещит ы, непровары, смещение де а лей, прожоги, деформации, умгньшение олщины шва подрезы, вмятины, несовпадение кромок и т. д. Вид сварных швов до жен сохраняться постоянным по всей их длине Сравнение цвета шва и основного материала позволяет в отдельных случаях судить о соблюдении технологического режима, о деструкции материала при сварке. [c.245]

Горячие (высокотемпературные) трещ,ины обычно образуются в однофазных аустенитных стальных швах и в швах при сварке сплавов на никелевой основе, реже они наблюдаются в ферритно-мартенситных и ферритных швах, а также в швах, получаемых при сварке углеродистых и низколегированных конструкционных сталей. В околошовной зоне горячие трещины могут образоваться при сварке аустенитных однофазных сталей, особенно крупнозернистых (или склонных к сильному росту зерна при воздействии сварочного термического цикла). Наиболее вероятно образование горячих трещин в околошовной зоне при сварке или заварке раковин литья аустенитных сталей при повышенном содержании в них водорода или плохо растворимых в твердом растворе примесей и их легкоплавких соединений, расположенных в виде пленок или строчек по границам (зонам срастания) кристаллитов. [c.282]

Эти данные опровергают мнение [38] о том, что повышение кислорода в аустенитных швах ухудшает их стойкость против образования горячих трещи В результате этих исследований [25] для сварки коррозионностойких чистоаустенитных сталей разработан высокоокислительный низкокремнистый флюс АН-18 [27], позволяющий получить швы типа 06Х23Н28МЗДЗТ без трещин при сварке металла толщиной до 16 мм. Более толстый металл такого состава или сталь с высоким содержанием кремния необходимо сваривать с минимальной скоростью (менее 10 м/ч) или применять мето- [c.298]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...