Самоуравновешенные нагрузки

Бимоментная нагрузка, таким образом, характеризует самоурав-новешенную систему сил, приложенных на конце стержня. Первые три члена формулы (9.15.7) определяют напряженное состояние, распространяющееся сколь угодно далеко от торца, бимоментная нагрузка в тонкостенных стержнях вызывает напряжения, затухающие на характерной длине d, наконец, оставшаяся самоуравновешенная нагрузка вызывает напряжения, которые в рассматриваемой приближенной теории не принимаются во внимание. [c.317]

Он является мерой затухания напряжений, которое качественно описывается принципом Сен-Венана, если только рассмотренная здесь система собственных функций способна представить любую самоуравновешенную нагрузку на концах, какая может быть приложена. Хотя это и так, на практике определение коэффициентов ведет к весьма трудоемким вычислениям. Чтобы избежать их, были протабулированы приближенные функции более простого вида, которые использовались в ряде работ ). [c.79]

Использование разложения функции, описывающей распределение нагрузки, в ряд по функциям Лежандра удобно в том смысле, что первые два члена (п=0 и п=1) дают для заданной нагрузки в точности статически ей эквивалентную. Все остальные члены—самоуравновешенные нагрузки (см. 3-й и 4-й столбцы приведенной здесь таблицы). [c.652]

Обратим внимание еще на одну особенность конической оболочки замкнутая в вершине коническая оболочка не способна при безмоментном состоянии воспринимать самоуравновешенную нагрузку, приложенную к свободному краю. [c.311]

Особенностью рассмотренных выше разрывных сопряжений для конструкций из последовательно сопряженных элементов является то, что дополнительные соотношения для каждого из таких сопряжений независимы от других сопряжений. Это связано, в частности, с тем, что перерезывающие усилия и изгибающие моменты в неразветвленных конструкциях являются самоуравновешенными нагрузками, линейно связанными [c.51]

Изгибающий момент является самоуравновешенной нагрузкой, и напряжения от него быстро затухают в небольшой зоне, примыкающей к площадке контакта. Поэтому для расчета по теории упругости может быть выбрана эта ограниченная зона конструкции, а напряжения по местам ее сопряжения с остальной частью конструкции могут быть приняты равными нулю. Выполненные расчеты показали, что при увеличении расчетной зоны конструкции коэффициенты податливости практически не менялись. Чем меньше относительная длина площадки контакта, тем больше угол ее поворота и меньше поворот всего узла как целого тела. Для рассматриваемых площадок местный угол поворота от моментной нагрузки в 15—20 раз превышает угол поворота сечения расчетного элемента (для осевой нагрузи в 2—2,5 раза). В данном случае методы строительной механики неприменимы, так как они не отражают этих явлений. [c.134]

Осевые нагрузки, приложенные к площадкам контакта, не являются самоуравновешенными нагрузками. Позтому зона затухания вызванных нмн напряжений уже не определяется принципом Сен-Венана, а зависит от характера приложения осевых и уравновешивающих нагрузок, создающих в большей части конструкции напряжения и деформации, соизмеримые с напряжениями и деформациями на площадках контакта. Однако так как размеры площадок малы по сравнению с расстояниями между местами приложения нагрузок (точка А н В во фланце крышки, Д и С во фланце корпуса, Ак Е — в нажимном кольце см. рис. 3.1) и с размерами сечения фланцев, то в соответствии с указанным принципом зона местного возмущения напряженного состояния, т.е. зона перехода разрывных и нелинейных эпюр напряжений и перемещений в непрерывные и линейные, совпадает с рассмотренной выше зоной затухания напряжений от моментных нагрузок. Поэтому расчетные участки для определения по теории упругости местных коэффициентов податливости от осевых нагрузок выбираются аналогично предыдущему случаю. Граничные условия в местах соединения этих участков с остальной частью конструкции уже не являются нулевыми, однако они могут быть определены приближенно методом 1 гл. 3 для конструкции, расчлененной по местам контакта. [c.135]

Не вдаваясь в подробности аргументации Друккера, заметим, что постулат касается предварительно напряженного тела, подвергнутого воздействию малого приращения нагрузки боц. Данная самоуравновешенная нагрузка вначале прилагается к телу, а затем снимается. Это приводит к появлению приращения пластической деформации бе<РЛ Пользуясь положениями термодинамики, Друккер потребовал удовлетворения зависимости [c.328]

В работе [282] подробно рассмотрена задача о возбуждении пс-лубесконечного волновода равномерно распределенной нагрузкой. Некоторые данные о действии трех видов самоуравновешенной нагрузки приведены в [183]. Вычисления в широком диапазоне частот позволили получить интересную картину распределения подводимой энергии по распространяющимся модам. Результаты расчетов [282] при V = 0,25 и О < Q < 4,2 представлены на рис. 99, где дано процентное распределение энергии по модам. Здесь сплсгьная линия характеризует энергетику первой моды, штриховая — второй, пунктирная — третьей. [c.258]

Двоякопериодическая система прямолинейных трещин. Рассмотрим двоякопериодическую задачу для неограниченной упругой плоскости, когда в параллелограмме периодов находится одна произвольно ориентированная прямолинейная трещина длиной 21. Пусть центры трещин находятся в вершинах параллелограммов периодов, т. е. в точках Р,пп. Введем локальную систему (aTi, у ) с началом в точке Pqo и осью Xj, направленной по линии трещины и образующей угол а, = ас осью х. Будем считать, что берега трещины загружены самоуравновешенной нагрузкой pi (Xj) (q (A t) == 0). Тогда из системы (III.162) получаем одно сингулярное интег- [c.109]

Внутренняя трещина з полуплоскости. Пусть в упругой полуплоскости, связанной с прямоугольной декартовой системой координат хОу (ось Оу направлена по краю полуплоскости), вдоль отрезка [а, Ь] оси Ох имеется разрез (рис. 29). Принимается, что напряжения на границе полуплоскости и на бесконечности отсутствуют, а на берегах разреза задана самоуравновешенная нагрузка [c.116]

Произвольно ориентированная краевая трещина. Пусть в упругой полуплоскости имеется прямолинейная краевая трещина длиной Ь, образующая с границей угол Р (рис. 35). Берега трещины загружены самоуравновешенной нагрузкой х ), а граница полуплоскости свободна от напряжений. Тогда интегральное уравнение рассматриваемой задачи получим из равенства (IV.61) при [c.129]

При построении интегральных уравнений для полосы с разрезами методом суперпозиций можно воспользоваться интегральнымн представлениями комплексных потенциалов напряжений (1.147) и известными решениями (см., например, 1243J) основных граничных задач для полосы. Однако более удобен подход, примененный выше в аналогичных задачах для полуплоскости. В дальнейшем ограничимся случаем первой основной задачи, когда на берегах разрезов заданы самоуравновешенные нагрузки. [c.131]

Произвольно ориентированная внутренняя трещина. Рассмот-X рим случай прямолинейной трещины, когда ее центр размещен на средней линии полосы. Будем считать, что трещина находится на отрезке a iI / действительной оси OjXii ее центр совпадает с началом системы координат хОу (г = 0), угол ориентации а (а а), к берегам трещины приложена самоуравновешенная нагрузка Pi (Xj ), а грани полосы свободны от напряжений (рис. 36). В безразмерных переменных = tjl и у] ==х /1 интегральное уравнение задачи приобретает вид [c.136]

Краевая трещина. Рассмотрим круговой диск радиусом R с краевой радиальной трещиной длиной I. Пусть край диска свободен от напряжений, а берега трещины загружены самоуравновешенной нагрузкой [c.161]

Рассмотрим более подробно задачу [160, 218J, когда в диске имеется N равномерно размещенных краевых радиальных трещин длиной I, нагруженных самоуравновешенной нагрузкой рх (xj) (<7i W = 0)- Интегральное уравнение получим на основе соотношений (V.98) и (1.84). В безразмерных переменных и jj, отнесенных к I, будем иметь [c.163]

Остановимся более подробно на задаче в случае N равномерно размещенных краевых радиальных трещин длиной /, нагруженных самоуравновешенной нагрузкой pi (Xi) (qi (a i) = 0), где Xi — координата по длине трещины с началом на крае отверстия. Интегральное уравнение задачи для такой области в безразмерных переменных I t /l и г = xjl имеет вид [c.170]

Пусть в основной полосе периодов имеется одна криволинейная трещина L, форма которой определяется параметрическим уравнением / == 0) (I), 111 1. Будем считать, что берега трещин загружены самоуравновешенной нагрузкой т t) (ц (() = 0). Тогда интегральное уравнение периодической задачи запишем в виде [c.203]

Система криволинейных разрезов в полупространстве [207, 2081. Пусть в бесконечном пространстве имеется N -j- 1 разрезов L (п = О, 1,. .., Л/ ), отнесенных к локальным системам координат х 0 п (см. рис. 7). Предположим, что контур Lo представляет собой действительную ось Ох = О, 2° = 0), а остальные разрезы находятся в нижнем полупространстве (у < 0). На контуре Lq задана самоуравновешенная нагрузка Хд (х) (до (х) = 0), а на остальных — скачки смещений (t ) и напряжений fi (/ ) (п = = 1, 2.....N). Воспользовавшись решением (VI.125), исключим [c.206]

Рассмотрим задачу для одной криволинейной трещины L, отнесенной к системе координат хОу, когда на границе полупространства напряжения отсутствуют (т х) = 0), а на берегах разреза задана самоуравновешенная нагрузка т (/) ((х (i) — 0). Пусть форма контура L определяется параметрическим уравнением t — со ( ), 1. Тогда на основании равенств (VI.27) и (VI.131) получим [c.207]

Интегральные уравнения в случае самоуравновешенной нагрузки на трещинах. Запишем интегральные уравнения (IX.74) первой основной задачи для оболочки с криволинейными трещинами, когда на их берегах задана самоуравновешенная нагрузка (г(/) — q t) — 0). Учитывая, что [c.292]

Линьков А. М. Интегральное уравнение плоской задачи теории упругости о двоякопериодической системе разрезов, нагруженных самоуравновешенными нагрузками.— Изв. АН СССР. Механика твердого тела, 1976, № 2, с. 70—74. [c.307]

Рассмотрим вспомогательную граничную задачу для односвязной области, ограниченной гладким контуром Lg (см. рис. 8), на котором действует самоуравновешенная нагрузка [c.36]

Функциями (3.60) и (3.65) определяется напряженное состояние бесконечной пластины с прямолинейной трещиной, на берегах которой действует заданная самоуравновешенная нагрузка Pn x). [c.80]

Согласно схеме с самоуравновешенными нагрузками, приложенными к концам перерезанных волокон (см. рис. 20), постоянные интегрирования Су VI Вj находятся из условий при 7 щ = О и при 2 = О на перерезанных волокнах (1и11й2 = —е , а на неперерезанных Ц( = 0. Тогда Dj = О, а для определения Су имеем систему алгебраических уравнений [c.88]

Остальные члены ряда a osreP определяют самоуравнове-шенные осевые нагрузки, приложенные в сечении а = . Такие самоуравновешенные нагрузки будем называть гармоническими [c.207]

Проинтегрируем (10.4) и (10.5), опуская члены, обращающиеся в нуль при самоуравновешенной нагрузке [c.79]

Смотреть страницы где упоминается термин Самоуравновешенные нагрузки : [c.78] [c.225] [c.428] [c.135] [c.218] [c.261] [c.37] [c.38] [c.86] [c.113] [c.130] [c.61] [c.97] [c.105] [c.222] [c.662] [c.663] [c.778] [c.149] [c.224] [c.225] [c.241] [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...