Сталь 25Х2М1Ф (ЭИ

Механические свойства стали 25Х2М1Ф при различных температурах [c.108]

В результате легирования и термической обработки создаются искажения кристаллической решетки, препятствующие перемещению дислокаций и затрудняющие пластическую деформацию. Если временное сопротивление и предел текучести технически чистого железа составляют всего 25 и 15 кГ/мм соответственно, то у стали 25Х2М1Ф, применяемой для изготовления шпилек и гаек энергетического оборудования, временное сопротивление достигает 85 кГ/мм и предел текучести 11 кГ1мм . Путем легирования и термической обработки стали временное сопротивление можно повысить до 140— 160 KfjuMp-, однако при этом резко снижается пластичность. [c.100]

Результаты расчета повреждения, в наиболее повреждаемых зонах роторов и корпусов турбин при типичном эксплуатационном нагружении (табл. 4.6), приведены в табл. 4.7. Расчеты на длительную прочность [77] показали, что для этих деталей длительная прочность не ограничивается ресурсом 200 тыс. ч, а коэффициенты запаса времени до разрушения и длительной пластичности превышают требуемые. При моделировании на образцах из роторных сталей 25Х2М1Ф и 20ХЗМВФ при температурах до 630 °С процессов изменения длительных свойств роторов был сделан вывод о возможности исчерпания ресурса парка роторов по условиям длительной прочности уже после 2,5-10 ч. Дополнительное обоснование этого способа увеличения ресурса роторов проведено с использованием в качестве моделей прямых участков паропроводов свежего пара и промперегрева из стали того же класса (что и конструкции), проработавших при более высокой температуре (540—565 °С) более 170 тыс. ч и имеющих не лучшие механические характеристики. [c.161]

Учитывая значительный диапазон изменения длительной пластичности 6/ по парку элементов конструкций из одной марки стали (для стали 25Х2М1Ф ef" " = 4- 10 %, = 40 %), построены зависимости коэффициента запаса по числу циклов от Ef (рис. 4.11). Полученные результаты позволили сделать следующие выводы [c.161]

Аналогичную зависимость, полученную для стали 25Х2М1Ф по нижней границе разброса свойств металла роторов (исходное состояние после 137 тыс. ч работы), описывается выражением [c.212]

Область применения формулы (87) т-< 2-10 ч, /-< 570 °С. Материал — сталь 25Х2М1Ф. [c.212]

Длительная прочность болтовых соединений из стали 25Х2М1Ф (НВ 302...311) и соединений типа стяжки из стали Р2 (НВ 262...277) при температуре I = 580 °С исследована Е. А. Хейном [21 ]. [c.166]

Ввиду снижения напряжений в шпильках уменьшается удельное давление на прокладку фланцевого соедияения и возникает опасность нарушения плотности. Чтобы избежать этого, шпильки после определенного времени подтягивают. После каждого последующего подтягивания релаксационная кривая идет все более полого, напряжения в шпильках снижаются не так быстро. Время до последующего подтягивания может быть значительно большим, чем до предыдущего. Для крепежных деталей, работающих при температуре не выше 550° С, получила распространение сталь 25Х2М1Ф. [c.200]

Азотирование повышает теплостойкость конструкцион ных легированных сталей Например, рабочие температу ры азотируемых деталей из сталей 38Х2МЮА и 25Х2МФА составляют 400—490°С, а из сталей 25Х2М1Ф 490—510°С Однако при длительных выдержках в условиях высоких температур твердость азотированного слоя может сни жаться [c.182]

Значения длительной пластичности при разрушении вследствие исчерпания жаропрочности стали, склонной к хрупкому разрушению, показывают обычно сильный разброс. Примером может служить сталь ЭИ723 (25Х2М1Ф). Можно говорить лишь об обш,их тенденциях влияния температуры [Л. 28] и времени до разрушения на длительную пластичность таких сталей. [c.89]

С учетом зависимости длительной прочности (МПа) от температуры t для роторов из стали Р2, 20ХЗМВФ и 25Х2М1Ф формула (86) будет иметь вид [c.212]

Используя изохронные кривые ползучести, полученные в НПО ЦКТИ для сталей 20ХЗМВФ и 25Х2М1Ф, находим зависимость, связывающую предельную деформацию еД" с параметром Ларсона—Миллера [c.213]

Глубина азотированного слоя при антикоррозионном азотировании сталей составляет 0,1—0,2 мм (сталь 35) 0,1 — 0,3 мм (сталь 38Х2МЮА, 25Х2М1Ф). [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...