Рекристаллизация фазонаклепанного аустенита

Наиболее высокое упрочнение фазонаклепанного аустенита и оптимальное сочетание механических свойств соответствуют температуре Ак - конца обратного мартенситного а - у превращения (см. рис. 1.6). Повьшгение температуры нагрева приводит к снижению прочности, а при 850-900°С происходит рекристаллизация фазонаклепанного аустенита. [c.14]

Подобная металлографическая картина наблюдается и 1фи рекристаллизации фазонаклепанного аустенита в образце, нагретом со скоростью 2000 град/с. Рекристаллизация развивается путем образования вытянутых зерен у-фазы с искривленными границами (рис. 4.2, о). На более поздней стадии рекристаллизации можно видеть существенное спрямление границ зерен (рис. 4.2, ), что совпадает с исчезновением следов мартенсита, по-видимому, из-за растворения декорирующей фазы старения. [c.149]

Влияние легирующих элементов на рекристаллизацию фазонаклепанного аустенита [c.153]

Как было показано [190-193], на нержавеющих хромоникеле-вых сталях температурный порог рекристаллизации фазонаклепанного аустенита существенно повышается при дополнительном легировании 1,5-3,0% Мо или "да, Nb, Т1, V, Благоприятное влияние Т1 (по отношению к термической устойчивости фазонаклепанного аустенита) видно из представленных в главе 3 результатов в железоникелевом сплаве Н32 развитие рекристаллизационных процессов при медленном нагреве начинается при 500°С, а в сплаве Н26ХТ1 -при температурах, превышающих более чем на 100° указанную. [c.154]

Увеличение температуры и времени нагрева способствует рас-творению 7-фаэы, присутствующей на границах зерен, и устранению химической неоднородности аустенита. Такое изменение структуры сопровождается повышением пластичности и при известных условиях приводит к получению механических свойств, не отличающихся от свойств после фазового наклепа с применением обработки холодом (табл. 5.3). Само собой разумеется, что нельзя допускать повышение температуры нагрева при обратном а у превращении до температуры рекристаллизации фазонаклепанного аустенита и его полного разупрочнения. Заключительное низкотемпературное старение эффективно упрочняет фазонаклепанный аустенит и при оптимальных условиях обеспечивает высокий комплекс прочностных и пластических свойств. Вместе с тем, когда упрочнение фазовым наклепом осуществляется на базе мартенсита старения, следует остерегаться перестаривания и снижения пластичности не только в процессе предварительного старения, но и при заключительном низкотемпературном старении фазонаклепанного аустенита (см. рис. 5.24). [c.197]

В метастабильных аустенитных нержавеющих сплавах на Fe- r-Ni основе интервал обратного а - у превращения находится при достаточно высоких температурах (550-7Б0°С), при которых возможно развитие диффузионных процессов разупрочнения. Как было показано в главах 3 и 4, дополнительное легирование хромоникелевых нержавеющих сталей Мо или W способствует сдвиговой перестройке решеток а у и задерживает развитие процессов рекристаллизации фазонаклепанного аустенита. Прежде чем перейти к определению составов нержавеющих аустенитных сталей, упрочняемых фазовым наклепом, проанализируем влияние каждого из легирующих элементов (Мо, W, Nb, Ti, V, u, Mn, Со) ва эффективность фазового наклепа Fe- r-Ni аустенита. [c.213]

Проведение второго этапа фазового наклепа (обратного мартен-ситнохч) превращения ау) необходимо совместить с полным или частичным растворением ранее выделившейся у -фазы, не допуская развития рекристаллизации фазонаклепанного аустенита. Такой пре-222 [c.222]

Дополнительное легирование хромоникелевых сталей с метастабильным аустенитом элементами, задерживающими рекристаллизацию фазонаклепанного аустенита, существен- [c.290]

В заключение необходимо отметить, что наследование дефектов решетки мартенсита при обратном а у превращении представляет сложное явление. В зависимости от плотности дефектов в исходном мартенсите и от условий последующего нагрева мог т получить развитие термически активируемые процессы (отдых, рекристаллизация, диффузия), которые в предельных случаях способны привес-то к изменению структурного механизма а - у превращения и к непредвиденному изменению механических свойств фазонаклепанного аустенита [33, 51, 52], [c.26]

Близкие по значениям свойства 152] имеет сплав с пакетным мартенситом (Н28), в котором при ускоренном нагреве также образуется крупнопластинчатый полосчатый аустенит. "Дальнейший нагрев фазонаклепанного аустенита сплава НЗО до 700°С снижает его прочность за счет развития процессов возврата, не приводя еше к рекристаллизации. Относительное удлинение и сужение практически не изменяются. Увеличение времени выдержки сплава в интервале обратного а у превращения от 10 мин до 1 ч вызывает уменьшение (т 2 5-10 кгс/мм (рис. 3.36) в результате аннигиляции и перераспределения дислокаций (изотермические выдержки сплава НЗО в отличие от Н26ХТ1 не приводят к формированию различно ориентированной тонкопластинчатой у-фазы). [c.142]

Рис, 4.2. Развитие рекристаллизации фазонаклепанного (восстановленного) аустенита стали Н26ХТ1 при нагреве со скоростью 2000 град/с до температур, незначительно (а) и существенно (б) превышающих Исходное состояние - литой аустенитный монокристалл, ув. 400 [c.150]

Фазовый наклеп аустенита получается наибольшим, если нагрев при обратном а у превращении соответствует температуре или несколько превышает ее [ 18]. С повышением температуры и увеличением продолжительности нагрева прочность фазонаклепанного аустенита падает из-за развития процессов возврата и рекристаллизации. Известно [216, 217], что дополнительное легирова- [c.153]

На рис. 4.7 приведена зависимость температуры начала рекристаллизации фазонаклепанного восстановленного аустенита от содержания Мо и скорости повторного нагрева в интервале А(. -, [c.155]

Старение и деформация фазонаклепанного аустенита при 800-900 С и более высоких температурах сопровождаются явлениями рекристаллизации и приводят к разупрочнению сплава (см. табл, 6,3). [c.211]

С, при которой 2-часовая вьщержка фазонаклепанного аустенита еще не приводит к рекристаллизации, а предел текучести снижается всезто на 3-5 кгс/мм в результате развития процессов возврата. [c.224]

Возникающая при у-т- у превращении субмикроструктура с границами, закрепленными дисперсными легированными карбидами, стабильна при нагреве. Рекристаллизация сплава 50Н21МЗ от фазового наклепа при нагреве со скоростью 2 град/мин начинается около 800°С, а при скорости нагрева 0,2 град/мин - при 700 С, в то время как в сплаве 40Н26 рекристаллизация от фазового наклепа (нагрев в соли) начинается при 650 0 через 10-15 мин. Структурные механизмы упрочнения фазонаклепанного аустенита сплавов Fe—Ni и Fe-Ni- отличаются от рассмотренного выше структурного механизма упрочнения аустенита сплавов Fe-Ni-Mo- . [c.239]

Прямое измерение механических свойств (при 470°С) восстанов- ленного аустенита (рис. 7.9) показывает его существенно большую прочность по сравнению с рекристаллизованным. Однако восстановленный (фазонаклепанный) аустенит в зависимости от скорости повторного нагрева и состава стали имеет различную плотность структурных несове1йиенстБ, что проявляется в его неодинаковой склонности к рекристаллизации и сказывается на механических свойствах, [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...