Легированные низкоотпущенные стали

Среднеуглеродистые комплексно-легированные низкоотпущенные стали. После закалки и низкого отпуска уровень прочности стали определяется содержанием углерода и практически не зависит от присутствия легирующих элементов. Увеличение содержания углерода до 0,4 % повышает временное сопротивление до 2400 МПа, но углеродистая сталь имеет полностью хрупкое разрушение. Необходимый запас вязкости при такой или несколько меньшей прочности достигается совокупностью мероприятий, главные из которых направлены на подбор рационального состава стали, получение мелкого зерна, обязательного для высокопрочного состояния, повышение металлургического качества металла. [c.267]

Легированные низкоотпущенные стали. Эти стали имеют высокие временное сопротивление (Од > 1700 МПа) и предел текучести [c.278]

Инструмент для деформации металла в холодном состоянии должен иметь высокую твердость (>58 HR ). Для такого инструмента обычно используют стали со структурой низкоотпущенного мартенсита, содержащие около 1 % углерода. Штампы небольших размеров и простой конфигурации с относительно легкими условиями работы изготавливают из углеродистых инструментальных сталей (штампы диаметром до 30 мм для высадки и вытяжки, деформирующие с небольшой скоростью, чеканочные с глубокой гравюрой для обработки мягких цветных металлов и т. п.). Для аналогичных штампов, отличающихся более сложной конфигурацией и более тяжелыми условиями работы, применяют легированные инструментальные стали. [c.93]

Большинство легированных конструкционных сталей после закалки и низкого отпуска могут иметь высокие значения временного сопротивления (сгв>1700 МПа) и предела текучести (сго2>1500 МПа) при достаточно высоких значениях пластичности (относительное удлинение и сужение) Однако конструктивная прочность низкоотпущенных легированных сталей обычно понижена из за повышенной чув ствительности к надрезам вследствие низкого сопротивления хрупкому разрушению При выборе рационального легирования и режимов отпуска низкоотпущенной стали не- [c.220]

При легировании высокопрочной стали рекомендуется не слишком снижать температуру Мн, так как при понижении точки М растут закалочные напряжения и увеличива ется количество остаточного аустенита Таким образом, легирование высокопрочной низкоотпущенной стали должно быть достаточным, но не чрезмерным [c.221]

При легировании высокопрочных сталей карбидообразующими элементами при прочих равных условиях рекомендуется использовать легирующие элементы, карбиды которых более легко растворяются при нагреве под закалку, так как остаточные нерастворившиеся карбиды значительно снижают хрупкую прочность низкоотпущенной стали, а излишне высокие температуры аустенитизации нежелательны, поскольку укрупнение действительного аустенитно-го зерна понижает ударную вязкость Полезным является легирование высокопрочной стали никелем (иногда в сочетании с кобальтом), так как никель повышает вязкость стали В последнее время разработаны высокопрочные стали, в которых высокий комплекс свойств достигается бла- [c.221]

Высокие прочностные свойства в сочетании с достаточной пластичностью и вязкостью могут быть достигнуты и после обработки легированных сталей на нижний бейнит Легирование таких сталей в общем не слишком отличает ся от легирования сталей, обрабатываемых на структуру низкоотпущенного мартенсита Содержание углерода в таких сталях обычно составляет 0,3—0,4 % (реже до 0,5%) Весьма полезным является легирование кремнием (до 2,0 7о и более) Используются композиции Сг—Si, Сг— Si—V, Or—Si—Мп—V, Сг—Si—Ni—Mo—V и др [c.225]

В табл. 9 приведены некоторые наиболее типичные марки легированной конструкционной стали, применяемой в низкоотпущенном состоянии, и указаны их механические свойства. [c.305]

Свойства сталей после закалки и отпуска непосредственно свя заны с процессами, проходящими при отпуске. При низкой температуре отпуска (до ЗООР) происходит распад мартенсита с образованием цементитного карбида, причем выделяющийся карбид как в углеродистой, так и в легированной стали имеет высокую степень дисперсности, мало меняющуюся с температурой отпуска [45]. Леги рующие элементы находятся практически целиком в твердом раство ре. Твердость стали при низком отпуске зависит от содержания углерода в а-растворе и до температуры 200° практически не зависит от количества выделившихся карбидных частиц [46]. При оди наковом содержании углерода в мартенсите легирующие элементы не влияют на твердость низкоотпущенной стали. Основная роль легирующих элементов при низком отпуске, как и для мартенсита, сводится к повышению пластичности. В качестве примера на фиг. 30 приведены диаграммы истинных напряжений при растяжении 44 [c.44]

Т]. = (0,58 0,7) ffj (меньшее значение для мало- и среднеуглеродистых сталей, большее значение для легированных и низкоотпущенных сталей для чугуна можно принимать Те = 0,8а,, в общем виде зависимость т от может быть [c.47]

Рис. 6. Диаграмма раст.чжения о — диаграмма большинства металлов в пластичном состоянии с постепенным переходом из упругой в пластическую область (легированные стали, медь, бронза) б —диаграмма некоторых металлов в пластичном состоянии со скачкообразным переходом в пластическую область в виде зуба или площадки текучести (мягкие стали, Р -латуни, некоторые отожженные марганцовистые и алюминиевые бронзы) в — диаграмма металлов, находящихся при растяжении в хрупком состоянии (закаленные и низкоотпущенные стали, чугун. силумин)

Известно, что основная особенность закаленной И1ЛИ низкоотпущенной стали —высокое сопротивление пластической деформации. Высокие значения Нв в. т стали в этом состоянии определяются почти целиком содержавием углерода в мартенсите. Твердость стали резко возрастает с увеличением содержания углерода и очень мало изменяется при легировании. [c.712]

Повыщение сопротивления разрушению низкоотпущенной стали при легировании связано в значительной мере с влиянием элементов ва пластичность, зависящую от содержания углерода в мартенсите и сте- [c.713]

Легирование высокоотпущенной стали, в отличие от легирования низкоотпущенной, приводит к уменьшению пластичности и увеличению предела прочности. В результате сопротивление разрушению (5ц) высокоотпущенной стали, связанное с этими величинами, изменяется незначительно. [c.715]

Влияние легирующих элементов а чув-ств1ительность стали к надрезу изучено недостаточно. Известно, что легирующие элементы (никель, хром, молибден и др.) в определенных концентрациях уменьшают чувствительность стали к надрезу. При испытании на статический изпиб образцов с кольцевым надрезом (после закалки и отпуска) разрушающая нагрузка получается выше для лепированной стали, чем для углеродистой стали. Увеличение в низкоотпущенной стали 00 средним содержанием углерода никеля с 0,9 до 2,9 и 4,6" /о приводит к увеличению разрушающей нагрузки от 9,5 до 15 и 16 т соответственно. Введение 1,65 /о Si несколько повышает разрушающую нагрузку (от 8,2 до 9,2 т), а дополнительное легирование до 2,45 /о Si сопровождается снижением прочности надрезанного образца (до 7,2 т). Фосфор резко снижает сопротивление хрупкому разрушению. [c.717]

Из среднеуглеродистых комплексно-легированных сталей большое применение, особенно в самолетостроении, находит сталь 30ХГСН2А (см. табл. 7.1), представляющая собой хромансил, улучшенную за счет добавки 1,6% N1. Эта сталь используется для изготовления деталей фюзеляжа, шасси, силовых сварных конструкций и др. Сталь применяется как в низкоотпущенном состоянии (см. табл. 7.3), так и после изотермической закалки, которая по сравнению с первым вариантом термообработки обеспечивает меньшую чувствительность к надрезу и более высокое сопротивление разрушению. [c.163]

Микроструктура продуктов промежуточного превращения — бейнит Различают верхний бейнит, имеющий пери стое строение, и нижний бейнит, характеризующийся нали чием игольчатого строения Структура нижнего бейнита подобна структуре низкоотпущенного мартенсита В низкоуглеродистых легированных сталях при высоких темпе ратурах промежуточного превращения возможно образование так называемых зернистых структур [c.99]

Карбид железа РезС (цементит, или б-фа-за) имеет ромбическую кристаллическую решетку (см. табл. 5.5). Координация атомов железа в структуре цементита близка к гексагональной. этим, в частности, были связаны трудности выявления карбида низкоотпущен-ной стали (е-карбида), который действительно имеет гексагональную компактную упаковку атомов железа с неупорядоченным расположением атомов углерода (тип е-РезК ). До сих пор дискуссионными являются вопросы о содержании углерода в е-карбиде и об образовании при распаде мартенсита углеродистой стали других карбидных фаз. е-карбид образуется при низкотемпературном распаде мартенсита не только в углеродистых (при содержании углерода более 0,3—0,4 %), но и в легированных сталях, в которых стабильными могут быть специальные карбиды (хро.ма, молибдена и др.). [c.135]

Свойства низкоотпущенной легированной стали определяются прежде всего количеством находящегося в стали углерода. Сравнительно незначительное изменение содержания углерода сопровождается резким изменением механических свойств. При содержании углерода оксло 0,45% достигается почти максимальный предел прочности стали дальнейшее же увеличение процента углерода отмечается лишь снижением ударной вязкости стали. [c.305]

Поэтому в конструкционной легированной стали, применяемой в низкоотпущенном состоянии, обычно предусматривают углерод в пределах 0,20—0,40%. Лишь в марках стали, подвергаемых цементации, когда стремятся иметь особенно вязкую сердцевину изделия, содержание углерода допускается ниже 0,2%. [c.305]

Типичные марки легированной стали, применяемой в низкоотпущенном состоянии [c.306]

Рнс. 20. Механические свойства легированных сталей в закаленном и низкоотпущенном состоянии (150°, I час) в зависимости от температуры закалки [c.1197]

Влияние глубины цементации и содержания углерода в слое и сердцевине стали на механические свойства закаленной и низкоотпущенной легированной стали [c.620]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...