Медноалюминиевые сплавы

Медноалюминиевые сплавы алюминиевая бронза) [c.205]

Стремление изыскать новые сплавы, обладающие более высоким уровнем свойств, привело к необходимости дополнительного легирования двойных медноалюминиевых сплавов. Одной из наиболее распространенных легирующих добавок является железо. Введение добавки железа в двойные алюминиевые бронзы способствует значительному измельчению зерна, повышению твердости, прочности и сопротивляемости сплавов износу. Легирование алюминиевых бронз железом повышает уровень механических свойств при повышенных температурах и эффективно влияет на устранение охрупчивания литых сплавов. Обладая незначительной растворимостью в алюминиевых бронзах, железо оказывает модифицирующее действие в процессе кристаллизации и перекристаллизации. [c.85]

Мегаджоуль 1 (1-я) —435 Мегомметры 1 (1-я) —522 Медиана Me 1 (1-я)—284 Медистая сталь — см. Сталь медистая Меднение — Продолжительность 14 — 305 Медноалюминиевые сплавы АМ-8 — Механические свойства 4 — 215 [c.142]

Состав и свойства медноалюминиевых сплавов [c.215]

Для изготовления сплавов, обрабатываемых давлением для изготовления цинковых листов для гальванических элементов (отлнвки) для изготовления анодов для целей гальванического цинкования для приготовления специальных латуней и медноалюминиевых сплавов на цинковой основе для приготовления флюса при лужении жести для консервных банок для приготовления высококачественных белил Дистилляция Для изготовления цинковых листов, в том числе [c.207]

ЦО Для щнковых листов, применяемых в производстве гальванических элементов для ответственных деталей авиа- и автопрнборов, отливаемых под давлением для пенковых сплавов, обрабатываемых давлением Ц1 Для сплавов, обрабатываемых давлением, цинковых листов, гальванических элементов (отливки) для гальванического цинкования для анодов, высококачественных латуней, медноалюминиевых сплавов на цинковой основе Ц2 Для цинковых листов, медноцинковых сплавов и бронз для горячего цинкования проволоки для изготовления проволоки [c.186]

ИЛИ пайкой) или в виде алмазно-металлических карандашей, ко да несколько мелких зерен алмаза (0,003—0,3 карата) заделываю ся в специальный вольфрамо-медноалюминиевый сплав (в форме цилиндриков). [c.515]

Для сплавов системы Си — А1 таким характерным элементом является, например, фосфор. Добавление фосфора в медноалюминиевый сплав затрудняет диффузионные процессы и смещает начало их интенсивного протекания в область более высоких температур при этом суш,ественно возрастает энергия активации процесса атомного перераспределения (алюминий с фосфором способен образовывать соединения с резко выраженными ковалентными связями). Можно предполагать, что для сплава Си — Л1 — Ре — Мп в основе влияния железа на диффузионное перераспределение легирующих элементов в зоне деформации лежат причины, связанные с изменением подвижности вакансий в указанной металлической системе по сравнению с тройным сплавом Си — Л1 — Мп. [c.199]

Метод нейтрализации — защелачивания сред, вызывающих сероводородное растрескивание стали, базируется на упомянутом выше резком снижении наводороживания и растрескивания металла при переходе от кислых к щелочным сероводородным растворам. Отмечается [47] прекращение растрескивания при pH > 9,5. Однако для оборудования из высокопрочных сталей рекомендуется [48] защелачивание до pH 13. Нейтрализацию обычно осуществляют путем введения аммиака или растворов едкого натра. При использовании последних необходимо принять меры предосторожности против возникновения другого опасного вида разрушения — щелочного растрескивания стали (см. гл. 4). Введение аммиака (без жесткого контроля pH) допускается лишь в системы, не содержащие элементов оборудования из медноцинковых и медноалюминиевых сплавов (в присутствии аммиака эти сплавы подвергаются коррозионному растрескиванию). Никель и никелемедные сплавы неустойчивы в растворах аммиака, особенно при повышенных температурах. [c.61]

Под действием аммиака происходит коррозионное растрескивание напряженных элементов оборудования из цветных медноцинковых и медноалюминиевых сплавов. Поэтому его можно вводить лишь в системы, не содержащие элементов из этих сплавов. [c.103]

Электроды с более высоким значением потенциала, например Ео (интерметаллического соединения СиА1г в медноалюминиевом сплаве), являются катодами, на них будет выделяться водород, и [c.262]

Присадка марганца, железа и никеля и совместная присадка железа и марганца, железа и никеля, железа п свинца улучшает механические, антифрикционные и пластические свойства медноалюминиевых сплавов. [c.378]

Железо езнаиительно растворимо в алюминиевых бронзах. Прк повышенном содержании оно выделяется в виде самостоятельной фазы, отвечающей по составу интерметаллическому соединению РезА1. На алюминиевые бронзы железо влияет положительно, значительно улучшает механические свойства, задерживает рекристаллизацию и измельчает зерно. Под влиянием железа в алюминиевых бронзах уничтожается так называемое явление самопроизвольного отжига , которое, как известно, приводит к повышенной хрупкости сплава. При медленном охлаждении медноалюминиевых сплавов, содержащих 8,5—11% А1, происходит распад р-фазы на эвтектоид 0+7 с образованием крупнозернистой у-фазы, выделяющейся в форме непрерывных цепей, обусловливающих хрупкость железо же, измельчая структуру, парализует это нежелательное явление. Поэтому алюминиевые бронзы, содержащие железо, имеют широкое применение для изготовления различного рода деталей ответственного назначения. [c.201]

Для изготовления сплавов, обрабатываемых давлением для изготортения цинковых листов для гальванических элементов (отливки) для изготовления анодов для целей гальванического цинкования для приготовления специальных латуней и медноалюминиевых сплавов на цинковой основе для приготовления флюса при лужении жести для консервных банок для приготовления высококачественных белил Для изготовления цинковых листов и медноцинковых сплавов для горячего цинкования проволоки для изготовления проволоки для металлизации для изготовления муфельных белил Для изготовления цинковых листов, в том числе и для полиграфической промышленности для изготовления медподинковых сплавов,.обычных муфельных белил, а также для горячего цинкования стальных листов Для обычных литейных медноцинковых сплавов, для горячего цинкования [c.367]

Цинк в оловянистых бронзах значительно растворяется, улучшает литейные технологические свойства сплавов. В оловяннофосфористых сплавах количество цинка может доходить до 2%. В специальных медноалюминиевых сплавах допустимо 0,5— 1,5% Zn, так как он отрицательно влияет на технологические свойства сплавов, понижая их антифрикционные качества. [c.82]

Медноалюминиевые сплавы также -применяются, однако исследования Кренига указывают, что они очень склонны к интеркристаллитной коррозии в условиях переменного погружения в морскую воду (с промежуточным пребыванием в воздухе) магний уменьшает этот недостаток, хотя увеличивает коррозию при некоторых других условиях. Главная функция меди во всех этих сплавах вызвать явления старения (повышение прочности с течением времени при обычной температуре) или искусственного старения (повышение прочности при слегка повышенной температуре). Сплавы приводят к однофазному состоянию при помощи нагрева и затем закаливают. Однофазное состояние неустойчиво при низких те.мпературах и при долгом вылеживании при обыкновенной температуре или же при более кратковременной обработке при слегка повышенных температурах происходит значительное повышение прочности и твердости, которое, как полагают, зависит от начинающегося выделения СиАЬ или Mg2Si в различных случаях. Интеркристаллитная форма коррозии, появляющаяся на некоторых сплавах после неправильной термической обработки, вероятно, связана с тем, что осаждение частиц СиМг происходит сильнее по грани- [c.568]

Межкристаллитной коррозии подвержены многие сплавы нержавеющие высокохромистые и хромоникелевые стали, медноалюминиевые сплавы (дюралюминий), магниевоалюминиевые (магналит) и др- [c.10]

Подобный же результат может получиться, если закаленный медноалюминиевый сплав подвергать искусственному старению при температурах около 120" в течение некоторого критического промежутка времени [8], — тогда сплав также приобретает склонность к межкристаллитной коррозии. Однако, если вести нагрев в течение более длительного времени, склонность к межкристаллитной коррозии снова исчезает возможно, что при этих условиях избыточная медь выделяется нацело из твердого раствора и зона, прилегающая к границам зерен, уже не обеднена медью по сравнению с остальным объемом зерна. [c.132]

Межкристаллитной коррозии подвержены многие сплавы нержавеющие высокохромистые и хромоникелевые стали, медноалюминиевые сплавы (дуралюмин), магниевоалюминиевые сплавы (магналий) и др. На фиг. 130 представлена структура нержавеющей стали, подвергшейся межкристаллитной коррозии. [c.149]

Межкристаллитная коррозия чаще всего происходит при распаде некоторых твердых растворов прн определенных условиях, К числу этих условий, в основном, относится состояние сплава в зависимости от его термической обработки и структурных особенностей. Так, например, высокохромистые стали могут подвергаться межкристаллитной коррозии после их быстрого охлаждения от температур, превышающих 900° латунь подвержена межкристаллитному разрушению в зависимости от природы и структуры сплава, а также и характера агрессивной среды свинец даже высокой чистоты имеет склонность к межкристаллитной коррозии вследствие роста зерна медноалюминиевые сплавы — вследствие выделения при искусственном старении интерметаллических соединений и др. [c.152]

Тот же принцип, известный под названием селективное окисление, исключительно эффективно был использован для предохранения от пот) скнения медноалюминиевых сплавов, применяемых иногда для дешевых украшений, так как они похожи на золото. Прайс и омас вычислили по уравнению Вагнера (стр. 768), что если бы удалось на этих сплавах получить пленку окиси алюминия, совершенно свободную от меди, то значение k [c.75]

Прочность многих алюминиевых сплавов обязана их старению. Большинство из медноалюминиевых сплавов, включая сплав Н15 (Британские стандарты 1470—1477), который содержит также магний, кремний и марганец, при выдержках при высоких температурах образует твердые растворы. Если эти сплавы охлаждать медленно, так чтобы поддерживать равновесное-состояние, то должна появиться новая фаза (или новые фазы). Если же сплав резко охладить с температур образования твердого раствора, то этот твердый раствор сохранится, но при длительном хранении при комнатной температурё происходит перегруппировка атомов, которую можно рассматривать как первый шаг по направлению к достижению равновесных условий перегруппировка атомов происходит сначала в дислокациях, где структура уже рыхлая образующиеся группы атомов, вероятно, скрепляют дислокации и,, таким образом, упрочняют материал Если хотят, чтобы упрочнение произошло быстрее, можно прибегнуть к выдержкам при промежуточной температуре (искусственное старение), когда перегруппировка атомов (не обязательно такая же, как при старении при комнатной температуре) происходит быстро, а следовательно, быстро происходит и увеличение прочности. Часта упрочнение, достигаемое в результате искусственного старения, выше, чем при естественном старении. [c.613]

Причина склонности к межкристаллитной коррозии медноалюминиевых сплавов, включая сплав Н15, по-видимому, иная. [c.614]

Теория обедненного слоя разрабатывалась одновременно в США и в СССР, и работы авторов обеих стран заслуживают тщательного изучения. Русские работы затрагивают в основном вопросы межкристаллитной коррозии. В них подчеркивается значение электрохимических закономерностей в трехфазной системе. Если, например, в результате нагрева медноалюминиевого сплава по границам зерен выделяются частицы uAlj, то необходимо рассматривать систему из трех фаз 1) обедненного слоя 2) uAI h 3) неизменившегося твер- [c.614]

С уменьшением напряжения время до разрушения увеличивалось. В определенном диапазоне наблюдалась прямолинейная зависимость между логарифмом времени до разрушения и приложенным напряжением. Некоторые специалисты утверждают, что существует критическое напряжение, ниже которого растрескивание не происходит. В работе Фармери с медноалюминиевым сплавом растрескивание наблюдалось при очень малых напряжениях (например, при напряжении, равном четверти предела текучести). Это противоречие, вероятно, объясняется тем, что в работе Фармери испытания проводились при постоянной нагрузке, а в тех случаях, где наблюдалось критическое напряжение, применялся метод постоянства деформации например, в этих случаях образцы изгибались в петлю, так что растрескивание стороны, находящейся в растянутом состоянии, снимает напряжение. В таких условиях разрушение образца может вовсе не произойти, если только деформация ниже какого-то критического значения. Этот вопрос рассматривается в работе Фразера и др. [24]. [c.615]

Тот факт, что изменение потенциала не всегда идет в одном направлении с изменением скорости коррозии, легко понять, если учесть, что введение какого-нибудь элемента в металл может ускорить коррозию двумя путями, облегчая или катодную, или анодную реакцию. В первом случае стационарный потенциал, представляемый ординатой точки пересечения, увеличится, во втором случае — понизится. Скорость же коррозии может увеличиться в обоих случаях. Фактор, оказывающий влияние как на катодную, так и на анодную реакции, может привести к значительному увеличению скорости коррозии и почти не повлиять на потенциал. Примером этого, по-видимому, может служить влияние внутренних напряжений, которые сильно ускоряют коррозионный процесс, оказывая иногда лишь небольшое влияние на стационарный потенциал (стр. 818). Мысль о том, что сдвиг потенциала в положительную сторону приводит к снижению коррозии, опровергается данными по влиянию добавки меди к алюминию. Такая добавка увеличивает склонность к коррозии, а потенциал при этом сдвигается в положительном направлении. В случае отсутствия контакта между нелегированным алюминием и медноалюминиевым сплавом первый корродирует значительно медленнее второго в большинстве вод в то же время медноалюминиевый сплав обладает менее отрицательным потенциалом и он может быть защищен от коррозии, если осуществить электрический контакт между ним и нелегированным алюминием последний в этом случае будет корродировать быстрее сплава. [c.745]

Сплавы медноалюминиевые АМ-8 — Механические свойства 4—215 Химические свой ства 4 — 215 ----медновольфрамовые — Коэфициент расширения 4 — 271 [c.273]

В ряду этих температур точка затвердевания меди плохо воспроизводится, если не предусмотреть меры предосторожности против окисления. Авторы рекомендуют использовать медноалюминиевый эвтектический сплав, содержащий 8,5% (вес.) алюминия. Сплав затвердевает при 1037° и имеет то преимущество, что алюминий действует здесь как раскислитель. [c.93]

Медноалюминиевые деформируемые сплавы (алюминиевая бронза).................. [c.7]

Bronze — Бронза. Медно-оловянный сплав с малыми примесями других элементов типа цинка и фосфора или без примесей. Расширенный ряд бронз включает сплавы на медной основе, содержащие значительно меньшее количество олова, чем других легирующих элементов, например марганцевые бронзы (медноцинковый сплав плюс марганец, олово и железо), также и свинцовооловянная бронза (медносвинцовый сплав плюс олово и иногда цинк). Также существуют двойные сплавы с медной основой, не содержащие олово, типа алюминиевой бронзы (медноалюминиевой), кремниевой бронзы (меднокремниевой) и берил- [c.908]

На рис. 101 представлены зависимости удлинения от объемной доли включений. Кривая 1 построена на основании экспериментальных данных, полученных в работах [80 и 82] для медноалюминиевого и медно-кремниевого сплавов. Кривая 2 построена согласно формуле (134) для случаев ео = 0 и принятого значения /С // i = 0,0095, полученного при / = 0,041 и е =0,5. Практически совпадающие кривые 3 я 4 построены соответственно по формулам (135) и (134) при принятом значении / j// i = 0,012, а кривая 5 — при / // i = 0,016 (получены также при / = 0,041 и ед=0,5). [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...