Непроницаемая поверхность

Условие непроницаемости поверхности раздела фаз (1. 3. 7) переходит в следующие равенства [c.20]

Можно задать однотипные начальные и граничные условия начальные условия представляют собою обычное постоянное значение концентрации и температуры граничные условия на непроницаемой поверхности для скоростей - условия прилипания, для температуры и концентрации - стенка изотермическая и непроницаемая для абсорбируемого вещества соответственно граничные условия на границе раздела жидкость - газ (пар) - состояние насыщения для системы абсорбируемого вещества -жидкий раствор. Такое состояние насыщения описывается линейной зависимостью, в случае нелинейной зависимости - разбиение на отрезки с линейной зависимостью, т.е. [c.34]

Второе условие при, г/ =- О вытекает из уравнения движения (26) и граничных условий па непроницаемой поверхности. [c.303]

В системе пористого охлаждения вместо газа-охладителя можно использовать жидкость. Тогда поверхность соприкосновения стенки с горячим газом будет покрыта тонкой пленкой жидкости. На непроницаемой поверхности пленку можно получить выдавливанием жидкости через щелевые каналы. [c.422]

Таким образом, при исследовании местной теплоотдачи на непроницаемой поверхности для вычисления ReI необходимо измерить изменение температуры стенки и плотности теплового потока по поверхности теплообмена. [c.33]

Re удается выразить в явном виде из интегрального соотнощения импульсов. Для непроницаемой поверхности в случае, когда динамический пограничный слой начинает формироваться с сечения = 0, из (1.57) следует [c.33]

Значительный интерес представляет расчетное исследование течений при наличии вдува на поверхности или ее отдельных участках. Рассмотрим турбулентный пограничный слой на пластине, имеющей участок равномерного вдува. Для рассматриваемой задачи характерно скачкообразное изменение граничного условия (в начале участка вдува и в начале следующей за ним непроницаемой поверхности). Вычисленное изменение коэффициента трения на поверхности пластины при наличии [c.263]

В случае движения газа между непроницаемыми поверхностями отсутствует вертикальная составляющая скорости [c.271]

Поскольку реальная проницаемая поверхность отличается от гладкой шероховатостью и большим числом пор, то было неясно, может ли существовать даже при интенсивном отсосе ламинарное течение в пограничном слое. Экспериментальные исследования ([54], 1952, № 12) на пористой пластинке из бронзы, имеющей значительно большую шероховатость, чем у контрольной пластинки с непроницаемой поверхностью, показали, что области ламинарного течения образуются в широком диапазоне параметров отсоса (р У)ед. [c.440]

В случае исследования устойчивости на непроницаемой поверхности (п = 0) выражения для Л, В, D и С в (7.2.27) существенно упрощаются. [c.457]

В работе ([38] ч. I) исследовались температурные поля вблизи стенки обтекаемого воздушным потоком цилиндра диаметром 40 мм и длиной 360 мм при сильном вдуве. Эксперименты проводились в аэродинамической трубе со скоростью потока 70 м/с. Температура вдуваемого воздуха менялась в пределах 20—250° С. В качестве параметра интенсивности вдува принималась величина В=2(рК)вд/[с фициент трения на непроницаемой поверхности. [c.466]

Экспериментальные исследования обтекания непроницаемой поверхности ([38], ч. 2) показывают, что при определенных условиях шероховатость вызывает существенное увеличение коэффициента теплоотдачи. Вдув через пористую стенку приводит к уменьшению теплообмена. Для выяснения совместного воздействия вдува и шероховатости на теплоотдачу при турбулентном пограничном слое были проведены опыты в сверхзвуковой аэродинамической трубе для условий М = 2,5, Реж — = 7 10 , [c.468]

На непроницаемой поверхности специальные условия совместности сводятся к следующему [c.57]

ПЕРЕНОС ТЕПЛА ЧЕРЕЗ НЕПРОНИЦАЕМУЮ ПОВЕРХНОСТЬ РАЗДЕЛА ФАЗ [c.64]

ПЕРЕНОС ИМПУЛЬСА ЧЕРЕЗ НЕПРОНИЦАЕМУЮ ПОВЕРХНОСТЬ [c.67]

При движении газового потока вдоль непроницаемой поверхности раздела фаз через поверхность осуществляется перенос касательной составляющей импульса, обусловленный вязкостью газа, который вызывает касательные напряжения трения на поверхности. [c.67]

При отсутствии потока массы J = О соотношение (1.18) переходит в соотношение (1.16а) о температурном скачке на непроницаемой поверхности (в предположении а = 1, которое принято в [c.71]

Скачок температур и скорость скольжения на непроницаемой поверхности были обнаружены довольно давно (конец XIX — начало XX веков), и имеется множество экспериментальных работ в этой области. Приведенные выше соотношения для этих условий получены путем строгого теоретического анализа и имеют более поздний срок (1960—1970 гг.). До этого в литературе использовались упрощенные соотношения оценочного характера. [c.77]

Важным отличием потенциала (5.7) от (5.6) является то, что полный поток жидкости через любую поверхность, охватывающую диполь, равен нулю, поскольку мощности источника и стока, составляющих диполь, одинаковы. Это свойство удобно, если требуется удовлетворить граничному условию на непроницаемой поверхности. [c.187]

Условию непроницаемости поверхности (5.86) удовлетворяет потенциал течения от точечного диполя (5.7). Суммарный потенциал [c.188]

Условие (б) отражает непроницаемость поверхности сферы и отсутствие скольжения (прилипание) на границе раздела. В осесимметричном течении азимутальная составляющая скорости, очевидно, отсутствует, т.е. = 0. [c.192]

В отличие от задачи Стокса об обтекании твердой сферы в анализе закономерностей обтекания жидкостью газового пузырька или капли (при Re 1) необходимо учитывать циркуляцию в дискретной фазе, возникающую под действием касательных напряжений на обтекаемой поверхности (рис. 5.9). Это приводит к определенным изменениям в математическом описании. Во-первых, уравнения сохранения массы и импульса теперь должны записываться и для сплошной, и для дискретной фаз. (Очевидно, что система (5.15) будет справедлива в нашем случае для обеих фаз.) Во-вторых, изменяется содержание условий совместности для касательной компоненты импульса. Если для твердой сферы допущение об отсутствии скольжения фаз на непроницаемой поверхности раздела означает равенство нулю касательной скорости жидкости, то для пузырька или капли условие [c.210]

Примем, что граница непроницаема для вещества. Это оправдано ввиду обычно встречающихся на практике низких давлений в кавитационном парогазовом объеме. Полость содержит весьма малую массу пара, и его конденсация по мере схлопывания не приводит к заметным потокам массы через границу раздела фаз. Для непроницаемой поверхности без учета сил поверхностного натяжения давление в жидкости на поверхности сферы равно внутреннему давлению. [c.237]

Граничные условия для дисперсной фазы па непроницаемой поверхности с единичной нормалью п имеют вид [c.94]

Для течения невязкого газа (модель Эйлера) условие прилипания не выполняется и для непроницаемой поверхности используют условие непротекания [c.211]

Количество жидкости, которое протекает внутри трубки за единицу времени, остается постоянным по ее длине, что следует из условия непроницаемости поверхности тока. [c.95]

Величина бу. является мерой толщины пограничного слоя она дает поперечный размер эквивалентного по. теплосодержанию слоя жидкости, охлажденной до температуры стенки (рис. 1.13). Интегральное уравнение теплового пограничного слоя имеет следующий смысл увеличение потерь энтальпии (левая часть уравнения) происходит вследствие отвода теплоты к стенке (первое слагаемое справа) и вдува холодного теплоносителя (например, через пористую стенку). Для непроницаемой поверхности с плоским профилем интегральное уравнение записывается так [c.41]

Уравнение (14-23) впервые было получено Стефаном. Это уравнение отличается от закона диффузии (14-4), относящегося к условиям беспрепятственного распространения обоих компонентов смеси, дополнительным множителем 1//Пг,с. Этот множитель учитывает конвективный (стефанов) поток, вызванный непроницаемостью поверхности испарения для газа. Как следует из изложенного, стефанов. конвективный поток появляется и при отсутствии вынужденной или свободной тепловой конвекции. [c.337]

Нуссельт и авторы большинства более поздних работ определяли касательное напряжение так же, как и для сухой непроницаемой поверхности. Для расчета te при конденсации быстродвижущегося пара в [6.14] используются балансовые соотношения импульсов. Авторы работы [6.22] по результатам экспериментального определения АР при конденсации в щелевом канале рекомендуют эмпирическую формулу для расчета коэффициента трения в виде [c.151]

В общем случае под понимается суммарный тепловой поток к непроницаемой поверхности, имеющей температуру Гр [c.67]

Некоторые чисто качественные соображения указывают на то, что с помощью приведенной линейной формулы можно также учитывать и различие физических свойств охладителя и набегающего газового потока. Действительно, как показано в гл. 2, на интенсивность теплообмена на непроницаемой поверхности до влияют следующие физические параметры газа теплоемкость Ср, теплопроводность к, плотность р, коэффициент диффузии Z)i2 и вязкость л. Согласно молекулярно-кинетической теории у идеальных газов при постоянных давлении ре и температуре Те все упомянутые характеристики представляют собой функции одной физической величины — молекулярной массы [c.105]

Коэффициент массообмена из аналогии процессов массо- и теплообмена определен в гл. 2 как отношение диффузионного потока массы данной компоненты ju к разности ее концентраций в пограничном слое ( ft.e— h,w)- Там же было выведено соотношение, связывающее коэффициенты массо- и теплообмена на непроницаемой поверхности [c.110]

Рассмотрим теперь влияние вдува на изменение поверхностного трения Хш/то, где То — трение на непроницаемой поверхности. [c.113]

В определениях понятия турбулентность , сформулированных разными авторами, в той или иной степени отражаются рассмотренные выше особенности турбулентного движения. Дж. И. Тейлор и Т. Карман /287, 371/ дают следующее определение турбулентности Турбу-лентность - это неупорядоченное движение, которое в общем случае возникает в жидкостях, газообразных или капельных, когда они обтекают непроницаемые поверхности или же когда соседние друг с другом потоки одной и той же жидкости следуют рядом или проникают одн[н в другой . И. О. Хинце несколько уточняет определение турбулентности /253/ Турбулентное движение жидкости предполагает наличие неупорядоченного течения, в котором различные величины претерпевают хаотическое изменение во времени и по пространственным координатам и при этом могут быть выделены статистически точные их осред-ненные значения . Р. Р. Чуг аев дает такое определение /256/ Движение турбулентное - движение кидкости, при котором частицы жидкости перемешиваются по случайным неопределенно искривленным траекториям, имеющим пространственную форму при этом движение траекторий частиц, проходящих в разные моменты времени через неподвижную точку пространства, имеют различный вид данное движение носит беспорядочный, хаотичный характер и сопровождается постоянным как бы поперечным перемешиванием жидкости, причем это движение характеризуется наличием пульсаций скорости и пульсаций давления . В терминологии АН СССР Гидромеханика /10/ определение турбулентного движения дается так Турбулентное движение - движение жидкости с пульсацией скоростей, приводящей к перемешиванию ее часггиц . Более емким является определение, данное М. Д. Миллионщи-ковым Турбулентный режим - это статистически упорядоченный обмен, вызванный вихревыми образованиями различного масштаба /148/. [c.13]

Прежде чем переходить к рассмотрению результатов линейной теории неравновесных эффектов на межфазных границах, целесообразно остановиться еще на следующем моменте. Для практических приложений детальное описание полей температур, скоростей и т.д. в слое Кнудсена не представляет интереса из-за весьма малых размеров этого слоя. Поэтому результаты теоретического описания обычно представляют в специфической форме. Содержание этого приема рассмотрим на примере передачи тепла через непроницаемую поверхность. На рис. 1.21 схематически показано полученное теоретически действительное распределение температуры газа у поверхности, включая слой Кнудсена. Пунктиром показана экстраполяция температурного поля из внешней области (из навье-стоксовой [c.63]

Второе условие (7.5.38) вытекает из условия прилипани5[, а третье — из условия непроницаемости поверхности тела. [c.394]

Граничные условия к уравнениям пограничного слоя ставят следующим образом. На твердой непроницаемой поверхности выполняются условия прилипания (вУх/у=о=0) и непроницаемости (Шу/у= о—0). Тепловые условия обычно задаются двух родов а) tn=to x), и тогда конечной целью расчета является определение плотности теплового потока на стенке б) ус=ус х), и тогда отыскивается температура стенки. Для задач внешнего обтеканая должны быть указаны температура потока и распределение давления вдоль обтекаемого контура. Для течений в каналах необходимо задать распределения температур и скоростей на входе. [c.39]

Условии однозначности определявзт форму и размеры обтекаемого средой твердого тела, физические двойства среды ( , р, с, р, Р), а также условия протекания процесса на границах. Граничные условия обычно задаются в следующей форме = Wy = О, Т = Т при у = 0 л) = УС, Т= при у = со (у — координата, нормальная к поверхности тела и отсчитываемая от его поверхности н — скорость невозмущенного набегающего потока 7 — температура жидкости вдали от тела Т — температура поверхности тела). Продольная составляющая скорости = 0, так как жидкость или газ, обтекающие тело, прилипают к его поверхности, что усга-новлено опытным путем и справедливо для сплошной среды. Условия прилипания нарушаются только при обтекании тел потоком сильно разреженного газа И, = о вследствие непроницаемости поверхности тела. [c.96]

Прежде чем перейти к анализу механизма блокирования и отражения тепла, целесообразно остановиться на основных закономерностях конвективного теплообмена на неразрушающейся и непроницаемой поверхности в высокотемпературном химически активном газовом потоке. Попутно будет кратко описана газодинамика течения около затупленного тела при больших скоростях набегающего потока Кос. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...