Многомассные ВУС

Произведенная операция приведения податливостей звеньев кинематической цепи позволяет задачу о движении многомассной системы с несколькими степенями свободы свести к задаче о системе двухмассной и производить исследование по динамической модели, изображенной на рис. 171. На этой модели слева представлена масса с приведенным моментом инерции Уд ротора двигателя, справа масса с приведенным моментом инерции У масс ротора рабочей машины и колес. Обе массы соединены валом с приведенным коэффициентом жесткости с . [c.262]

Метод определения собственных частот многомассных систем покажем на примере трехмассной динамической модели, состоящей из трех звеньев с моментами инерции / , /г, /з, соединенных упругими элементами, имеющими коэффициенты жесткости С1 и сг (рис. 51). За обобщенные координаты примем углы поворота валов в сечениях А (или В), С (или )) и Е (или Е) фь ф2 и фз. Уравнения движения при отсутствии внешних сил и диссипации энергии имеют такой вид [c.119]

При вибрации, которая может воздействовать на дорн или кристаллизатор, а также одновременно на внешнюю и внутреннюю стороны оболочки, последние рассматриваются как две кольцевые сосредоточенные массы, разделенные уируговязкой жидкой средой. Причем свойства твердой и жидкой фаз меняются по длине слитка. Иными словами, как реологическое тело полый слиток представляет собой двухфазную многомассную систему, обла-даюш ую инерционными, вязкими, упругими и пластическими свойствами в направлении осей X, Y, Z. Модель воспроизводит две фазы полой отливки твердую с массами rrixi, 21 и 21 расположенную с внешней и внутренней сторон (на рис. 1 твердая фаза заштрихована), и жидкую, находяш,уюся в центре (на рис. 1 жидкая фаза обозначена точками). [c.116]

В зависимости от того, какие тела соударяются и с какой скоростью, приходится пользоваться разными моделями. Машину конструируют всегда так, чтобы удар был прямым и центральным (вектор относительной скорости и нормали к поверхностям тела в точке соударения проходит через центры тяжести соударяющихся тел). Это связано с тем, что при косом ударе приходится решать значительно более сложные задачи. Накопленный опыт по решению таких задач мал, и поэтому конструкторы почти не используют косой удар. Основы такого расчета приведены в гл. II. В случае прямого центрального удара применяют модели 1) абсолютно твердого тела 2) твердого тела с местными деформациями 3) многомассной системы 4) с распределенными массами и заданной формой деформированного состояния 5) с распределенными параметрами. [c.165]

Решение системы большого числа дифференциальных уравнений, описывающих движение многомассных моделей, — процесс трудоемкий особенно если из-за [c.174]

Описанный способ перехода к значительно более простым системам дифференциальных уравнений в принципе применим и для многомассных систем. Если задаться формой (взаимосвязи масс) системы в деформированном состоянии по формуле (19), то все выкладки совпадут, но вместо интегралов по координате будут суммы по массам. [c.175]

К этому виду исследования приходится прибегнуть и тогда, когда необходимо отказаться от гипотезы абсолютно твердого (или твердого с местными деформациями) тела. В этом случае используют либо многомассные модели, либо путем задания формы деформированного состояния сводят уравнения ударного узла к обыкновенным дифференциальным уравнениям (см. параграф 4). [c.178]

В многомассных вибрационных машинах с дебалансными вибровозбудигелями могут иметься частоты свободных колебании конструкции, отличные ог частот колебаний ее на виброизоляторах и также меньшие рабочей частоты в этих случаях рост амплитуд колебаний при прохождении через резонанс может привести к опасному росту напряжений в деталях. Таким образом, оценка амплитуд колебаний при прохождении через резонанс является обязательной при расчете и проектировании вибрационных машин с дебалансными вибровозбудителями. [c.180]

Устройство на рис. 2 называется двухмассным по числу колеблющихся масс илн основных степеней свободы (не считая степеней свободы, обусловленных, например, упругостью рабочего органа). Используют и многомассные однонриводные устройства, например вибрационные грохоты с резонирующей решеткой. Амплитудно-частотная характеристика таких устройств содержит участок, где амплитуда мало меняется с изменением частоты возбуждения. При частоте, соответствующей этому участку, амплитуда будет мало меняться при изменении нагрузки, чем устраняется один из указатшых выше недостатков резонансных электровибрационных машин. [c.258]

Выражения (1) справедливы и для многомассных устройств и устройств, схематизируемых в виде систем с распределенными параметрами, только величины k , i >] и т. д., имеющие смысл гармонических коэффициентов влияния и фазовых сдвигов, вычисляют иначе. [См. [8] и т. 2 настоящего справочника, там же описаны методы интегрирования уравнений электромеханических колебаний и вывод соотношений (1)]. [c.262]

Электромагнитные вибрационные транспортирующие машины (см, гл. XV) в соответствии с числом приводов, делят на одноприводные и многоприводные. Одноприводные машины бывают одномассные, двухмассные и трехмассные, многоприводные — одномассные и многомассные. [c.304]

Многоприводная многомассная машина (рис. 1, е) имеет грузонесущий орган 1, на котором установлены электромагнитные вибровозбудители 2 с упругими связями 3. [c.305]

Многомассная машина (рис. 4, д) имеет несущую раму 5, на которой с помощью упругих связей 2 размещен грузонесущий орган I. Рама установлена на виброизоляторах 4, привод осуществляется самосин хронизирующимися вибровозбуди гелями 3. [c.307]

Многомассная машина (рис. 4, е) имеет грузонесущий орган /, которому центробежным вибровозбудителем 3 с прямолинейно направленной вынуждающей силой сообщаются продольные колебания. На фундамент виброгранспортирующая [c.308]

Импульсно-частотные характеристики целесообразно использовать при расчетах вибрационной диагностики, определении установившихся колебаний нелинейных систем, идентификации внешних периодических воздействий, в методах динамического синге а. Эти характеристики представляют собой закон установившихся вынужденных колеба[П1и, возбуждаемых периодически повторяющимися импульсами с периодом Т. На рис. 12 показана многомассная кружильная система (а), на г-ю массу которой действует периодическая последовательность мгновенных импульсов (б)- [c.340]

Маятниковые гасители по своей эфq )eктивнo ти и простоте превосходят все другие, и поэтому нашли широкое применение. Маятники устанавливают в многомассные системы и настраивают на определенные гармонические составляющие возбуждающих моментов. Настройка их не меняется, и они не чувствительны к изменению частоты системы. [c.347]

Для модели 11ч других многомассных моделей с постоянными параметрами при достаточно сложном виде кинематических возмущений и внешних сил целесообразно осуществить переход к нормальным (главным) координатам (см. справочник т. 1). На этапе перехода к нормальным координатам диссипативные силы из-за их малого влияния на собственные частоты и формы колебаний могут быть опущены и учтены позже соответствующими членами дифференциальных уравнений. [c.85]

Для многомассных моделей при медленном изменении форм колебаний вопрос о подавлении параметрических резонансов в первом приближении может быть решен аналогичным образом на основании анализа уравнений, записанных в квазинормаль-ных координатах. Помимо критических режимов, вытекающих из этого анализа, также могут иметь место комбинационные резоиансьд. Однако обычно в механизмах эти режимы оказываются подавленными за счет имеющегося конструкционного демпфирования в кинематических парах. Учет нелинейных факторов при колебаниях механизмов в околорезонансных зонах см. [13, 54, 114]. [c.102]

Одну-две ударные пары могут включать системы, содержащие более двух масс. Для них характерна та особенность, что в интервалах между соударениями их отдельные части сохраняют сложную структуру. Пример такой многомассной системы, два звена которой сочленены с зазором, представлен па рис. 3. Все сказанное ранее [c.308]

Для многомассных ВУС непосредственное применение условий периодичности приводит к системам уравнений высокой размерности относительно неизвестных постоянных интегрирования. Поэтому для расчета правильных движений используют другую методику, заключающуюся в том, что условия периодичности записывают отдельно для каждого из звеньев и связывают эти условия для соседних звеньев, используя уравнения их соударения. Последовательно переходя от одного звена к X(t) [c.323]

Изложенный в предыдущих пунктах материал дает представление о методах расчета простых (одноударных и симметричных двухударных) режимов одномассных и симметричных двухмассных ВУС и правильных режимов одномерных многомассных ВУС [10, 20]. [c.330]

Конструкции современных трансмиссионных систем могут представлять многомассную систему с ответвлениями. Расчеты собственных частот колебаний таких сложных систем проводят численными методами на ЭВМ [3, 4, 25]. [c.129]

Таким образом, любая машина может быть с целью расчета колебательных явлений сведена к некоторой эквивалентной многомассной схеме, а переходные процессы могут быть описаны линейными уравнениями с постоянными коэффициентами. [c.95]

По виду поперечного сечения грузонесущего элемента различают конвейеры желобчатые (с открытым или герметичным желобом — прямоугольным, трапецеидальным, полукруглым и т, д.) и трубчатые (с трубой круглого, прямоугольного или квадратного сечения). По направлению перемещения груза вибрационные конвейеры разделяются на две конструктивные группы 1) конвейеры горизонтальные и пологонаклонные (с углом подъема практически до 15°) и 2) вертикальные, с подъемом груза вверх по спиральному грузонесущему элементу. По количеству отдельных масс, входящих в общую колебательную систему, различают конвейеры одномассные, двухмассные и многомассные. По характеру внутренней динамической уравновешенности системы колеблющихся масс различают конвейеры неуравновешенные и уравновешенные. У неурав навешенного конвейера изоляция фундамента или других опорных кон струкций от динамических вибрационных нагрузок достигается при по мощи применения соответствующих стальных или резиновых аморти зирующих устройств. [c.305]

По числу колеблющихся масс различают вибрационные устройства одномассные и многомассные. Одномассные устройства имеют только один колеблющийся на подвеске орган, а основание установлено непосредственно на фундаменте. При этом, чтобы динамические нагрузки от вибрирующего органа не передавались на фундамент, масса основания должна значительно превышать массу колеблющегося рабочего органа. Для уменьшения усилий, передаваемых на фундамент, применяют многомассные устройства, имеющие несколько колеблющихся масс. Колеблющимися массами могут быть рабочие органы или реактивные массы. В многомассных устройствах соответствующим подбором динамических параметров можно достичь значительного уменьшения динамических нагрузок, действующих на фундамент. [c.79]

По количеству одновременно колеблющихся масс в колебательной системе конвейера различают конвейеры одномассные, двухмассные и многомассные. [c.376]

Известны также многоприводные (многомассные) подвесные вибрационные конвейеры с несколькими (обычно не более двух, четырех) электромагнитными вибропобудителями колебаний, укрепленными на одном грузонесущем элементе (рис. 269, б). При установке нескольких вибропобудителей на одну трубу (или желоб) конвейера очень трудно достигнуть строгой согласованности их работы по с )азе (синфазности). Поэтому многоприводные вибрационные конвейеры, как подвесной, так и опорной (см. ниже) конструкции имеют сравнительно малое распространение. [c.381]

Рис. 269. Схемы двухмассного (а) и многомассного (б) подвесных вибрационных конвейеров с электромагнитным приводом

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...