Тепло- и массообмеп в ЦТТ

Коэффициент теплоотдачи в процессе испяреипя жидкости со свободной поверхности по сравнению с коэффициентом теплоотдачи при теплообмене, не осложненном массообмепом ( сухой теплообмен ), имеет большее значение. Одной из основных причин интенсификации теплообмена при испарении по сравнению с сухим теплообменом является объемное испарение. Согласно теории объемного испа[)епия, при соприкосновении потока ra.sa с поверхностью жидкости происходят неравномерные процессы очаговой конденсации вдоль ее поверхности. В результате этого имеет место отрыв субмикроскопических частиц жидкости, которые испаряются в пограничном слое. Второй причиной увеличения по сравнениго са,,у является наличие очаговых процессов испарения и конденсации, в результате которых вследствие попеременного изменения объема вещества (пара) в Ю раз происходит нарушение структуры ламинарного пограничного слоя, что и приводит к интенсификации тепло- и массообмепа. Наибольший эфс ект это явление имеет при испарении в вакууме. [c.514]

Рассмотрим процессы тепло- и массообмепа и движения газа около сферической капли или частицы па основе уравнений 5. в которых следует положить Гц, = 0, W = 0. [c.312]

G. МЕЖФАЗНЫИ ТЕПЛО- II МАССООБМЕП В ПУЗЫРЬКОВОЙ СРЕДЕ 123 [c.123]

Для оценки относительного вклада в функцию 0(со) членов, ответственных за отдельные релаксационные процессы межфазного тепло- и массообмепа, составляющие ее комплексные функции и удобно иеренпсать так, чтобы в нпх фигурировали уже обсуждавшиеся ранее (см. (2.8.13)) отношения характерных времен релаксаций 41. 4s и [c.323]

Пятая серия опытов по исследованию процессов тепло- и массообмепа между водой и воздухом проводилась при пониженном и повышенном абсолютном давлении в аппарате, в пределах 50—118 кПа. Параметры сред изменялись в следующих пределах температура воды —от 28,7 до 88°С температура воздуха — от —5,2 до +24,5°С расход воздуха— от 35 до 230 кг/ч расход воды — от 1 до 2,5 м /ч. [c.74]

В связи с тем что не только истинная, фактическая поверхность тепло-и массообмепа неизвестна, по даже геометрическая поверхность загруженных навалом или уложенных колец не может быть на практике точно определена, оперировать коэффициентами теплообмена, отнесенными к поверхности, нецелесообразно. [c.76]

Кроме того, в отличие от условий работы поверхностных теплообменников в области низких температур газов, где коэффициент теплообмена по длине аппарата изменяется не более чем вдвое, в контактных экономайзерах коэффициент теплообмена изменяется в значительно более широких пределах в зависимости от соотношения количеств тепла, передаваемого за счет использования физического тепла дымовых газов, и тепла, выделяющегося при конденсации водяных паров. Иными словами, процесс тенло-и массообмепа в контактном экономайзере, сопровождающийся испарением воды и последующей конденсацией водяных паров из парогазовой смеси, настолько сложен, что определенная по среднелогарифмической формуле разность температур не является в действительности средней величиной, которой можно оперировать в расчетах. [c.186]

Тепло- и массообмеп в турбулентном пограничном слое [c.419]

Закономерности тепло- и массообмепа влажных дисперсных тел при сушке за(висят как от режима сушки, так и от физико-химических свойств материала и в первую очередь от различия форм связи и состояния поглощенной влаги. [c.23]

Абляция. Абляция полимерных материалов — это разрущение материала, сопровождающееся уносом его массы при воздействии горячего газового потока. В процессе абляции происходит суммарное воздействие механических сил, теплоты и агрессивных сред потока. Наряду с хи гпческими превращениями при деструкции полимеров важную роль играют процессы тепло- и массообмепа. [c.394]

Г у X м а н А. А. Применение теории подобия к исследованию процессов тепло- и массообмепа. Изд. 2-е. М., Высшая школа , 1974. 327 с. [c.109]

Течение влажного пара в турбинных решетках имеет по сравнению с течением перегретого пара ряд особенностей. Так, его расширение иногда происходит с запаздыванием конденсации, приводящим к переохлаждению, которое может быть различным не только вдоль по потоку, но и в поперечном направлении— по шагу решетки, а также по ее высоте. На входе в решетку влага может иметь различную дисперсность. Капли разных диаметров имеют неодинаковые траектории, а также различные скорости и углы течения, отличающиеся от скоростей и углов течения паровой фазы. Внутри потока пара могут образовываться новые капли, которые испаряются и разрушаются, переходят в пленку. При этом в канале происходит трение, тепло- и массообмеп между фазами. [c.57]

Чтобы математическое моделирование той пли иной проблемы гпдродппампкп плп тепло- и массообмепа было плодотворным, необходимо использовать уравненпя п граничные условия, адекватно описывающие реальный процесс, п затем, применяя достаточно точные численные методы, решить эти ураинення на ЭВМ. [c.3]

При выводе системы уравнений тепло- и массообмепа будем считать, что [c.85]

Эта система уравнений представляет собой некоторое обобщение системы уравнений тепло- и массообмепа в теплозащитных по-1фытиях, полученных в работе [15]. [c.85]

Конкретные задачи тепло- п массообмепа удобнее решать в системе координат ys , которые выражаются через переменные t, у следующим образолг [c.92]

В заключение отметим, что прн выводе системы уравнений тепло- и массообмепа в пористой среде, а также грапичиых условий (см. 3/j) считается, что паправлепие оси симметрии z поры перпендикулярно к границе раздела сред Г. Тогда, если известен среднестатистический угол наклона и, оси 2 к оси г/,, необходимо учитывать, что для характеристик газовой фазы вместо производных по г/з следует употреблять производную по 2. Однако при а., == onst вид полученных выше уравнений не изменится, если ввести эффективные коэффициенты переноса для газовой фазы == Da os а.,. [c.93]

Механизм процессов переноса в конденсированных системах принципиально иной, чем в газах. Поэтому формулы, выписанные в 1.4, нельзя применять для расчета процессов тепло- и массообмепа в кондепспрованпых средах п ниже будут приведены другие выражения для таких величин. [c.94]

Рассмотрим обтекание лобовой критической точки ипертпого тела вращения, которое во все время процесса тепло- и массообмепа сохраняет постоянную достаточно высокую температуру, холодным потоком реакционноспособного газа, [c.162]

Одиако если учесть, что для большинства задач иогра-ничного слоя величина Ь1, то можно сделать вывод неустойчивость стационарных режимов тепло- и массообмепа при горении горючей смеси в окрестности лобовой критической точки возможна лишь при б > 1, когда характерное аэродинамическое время Полученный резуль- [c.172]

Агранат В. М., Берцун В. Н., Гришин А. М., Зинченко В. И. Постановка и решение некоторых новых сопряженных задач нестационарного тепло- и массообмепа реагирующих тел с потоком реакционноспособного газа.— В кн. Тепломассообмеп-5. Т. 2. Минск изд. ИТМО АП БССР, 1976, с. 101-110. [c.176]

Субботин А. П. Теоретическое исследование нестационарного тепло- и массообмепа при наличии неравновесных химических реак-ци11. Автореф. канд. дис. Томск изд. ТГУ, 1977. [c.209]

Термин сопря кеппые задачи был впервые введен А. В. Лыковым [1] при исследовапии теплообмена инертного газового потока с инертным твердым телом. До пего проблема тепло- и массообмепа тела с потоком газа изучалась в так называемой раздельной постановке, в рамках ко- [c.210]

Аналогичный алгоритм применяют и для решения задач тепло- и массообмепа при наличии химических превращений во взаимодействующих средах. Известна, папример, классическая формула Фэя и Риддела для конвективного теплового потока в точке торможения [5] [c.213]

Прежде всего возникает вопрос о том, когда уравнения, оппсываюш,ие состояние газовой фазы, можно считать стационарными. Ответ па пего в какой-то степени одновременно является ответом на вопрос о возможности решения задачи тепло- и массообмепа в раздельной постановке. Действительно, если процесс переноса в газовой фазе пестаци-опареи, то, как следует из (6.1.3) пли (6.1.4), коэффициент теплообмена а — априори неизвестная функция времени и, очевидно, задачу нельзя решать в раздельной постановке. [c.214]

Таким образом, в общем случае для квазистациопарпо-сти процесса тепло- и массообмепа достаточно, чтобы одновременно выполнялись следующие неравенства [7,8,12,15] [c.215]

Из условий (6.1.6) как частный случай следует условие квазистационариости, полученное в [16] для тепло- и массообмепа инертных сред. [c.215]

Смотреть страницы где упоминается термин Тепло- и массообмеп в ЦТТ : [c.341] [c.118] [c.229] [c.135] [c.151] [c.292] [c.195] [c.223] [c.3] [c.3] [c.4] [c.20] [c.86] [c.87] [c.92] [c.96] [c.125] [c.170] [c.212] [c.213] [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...