Описание экспериментальных образцов

Описание экспериментальных образцов [c.316]

Описание экспериментальной установки. Рабочий участок (рис. 11.4) состоит из двух образцов I, выполненных в форме дисков толщиной 6= (5,0 0,015) мм и диаметром d=l40 мм. Образцы помещены между нагревателем 3 и двумя холодильниками 2. Необходимая плотность контакта исследуемых образцов с соответствующими горячими и холодными поверхностями обеспечивается применением болтового устройства, а также высокой чистотой обработки соприкасающихся поверхностей. [c.189]

Последующие исследования показали, что лучшее описание экспериментальных данных имеет место при использовании вместо 4/к единицы [5]. Учитывая возможность возникновения пластического затупления вершины трещины при высоком уровне деформации материала в момент растяжения образца, соотношение (4.1) может быть переписано с показателем степени Шр = 4 [6] [c.189]

Рассматриваемые соотношения в области малоцикловой усталости выполняются в той или иной мере для условия малого размера трещины, что соответствует условию a/W < 0,2, где W — размер образца в направлении роста усталостной трещины [118]. Причем более общая ситуация характеризует наилучшее описание экспериментальных данных с показателем степени при длине трещины Qa > 1. В вакууме и при введении выдержки под нагрузкой рассматриваемый показатель степени может быть несколько больше или меньше единицы [119]. [c.247]

Исследования применительно к низкоуглеродистым сталям с пределом прочности 673-1616 МПа были проведены на круглых образцах при изгибе с вращением со скоростью 3500 об/мин при уровне напряжения (половина размаха напряжений) 750, 650 и 550 МПа. Сопоставлены результаты анализа роста трещин для гладких образцов и образцов с высверленным отверстием с одинаковыми диаметром и глубиной 0,1 мм. Наилучшее описание экспериментальных данных роста трещины по поверхности образца при показателе степени = 1 дает соотношение [126] [c.249]

Описанная экспериментальная ГТУ позволила накопить ценный опыт — прежде всего технологический и конструкторский. Целью проведенных исследований настоящего опытного образца турбины явилось снятие всех типовых характеристик, получение практических данных, относящихся к коэффициентам аэродинамических моментов, возникающих на лопатках компрессора и турбины, исследование эффективности водяного охлаждения и автоматического регулирования, а также устранение эксплуатационных неполадок. На базе накопленного опыта при создании и исследовании данной ГТУ в дальнейшем будут созданы газотурбинные установки самых различных мощностей и областей применения. [c.167]

Предложенный метод описания кинетики процессов обжига керамики в виде экспериментальных термограмм и критериев переноса тепла и вещества дает возможность по ведению обжига экспериментальных образцов в модели построить схему автоматического ведения процессов обжига натуральных изделий в промышленной печи. [c.368]

Закономерности ползучести при переменном напряжении при сложном напряженном состоянии по существу аналогичны описанным. Экспериментально исследовали [80, 81, 82] ползучесть при переменных циклических напряжениях с изменением главных осей напряжений. Показали, что теория деформационного упрочнения, распространенная на сложное напряженное состояние, не дает удовлетворительного объяснения результатов экспериментов. На рис. 4.46 приведены результаты испытаний на ползучесть тонкостенных цилиндрических образцов из углеродистой стали при совместном воздействии напряжений растяжения и кручения. В этом случае эквивалентное напряжение постоянно о = = (o -)-Зт ) кривая ползучести, рассчитанная с помощью теории деформационного упрочнения, показана на рисунке штриховой линией. Однако в действительности скорость переходной деформации при изменении главных осей напряжений увеличивается деформационное упрочнение и возврат в направлениях, составляющих угол 45 с направлением осей, почти не связаны. [c.130]

Сводку формул для вычисленных коэффициентов интенсивности напряжений в образцах с трещинами различной конфигурации и нагрузок можно найти в книгах, руководствах и монографиях по механике разрушения (см. [1]). Описание экспериментальных процедур механики разрушения (изготовление образцов, регистрация трещин, измерения и т.п.) имеется в изданиях [1,10- 14]. [c.17]

Подчеркнем, что (2.3) и (2.3 ) заключают в себе иначе записанную обычную конкретизацию ассоциированного закона для упрочняющейся среды с гладкой поверхностью нагружения. Согласно (2.3) функция -ф (ф) непрерывна, но не дифференцируема при ф = Vg п. Учитывая, что это является одной из основных причин сложности краевых задач теории упруго-пла-стических сред с упрочнением, В. Д. Клюшников предложил вместо (2.3 ). определять (ф) в виде аналитической функции, близкой к определяемой соотношениями (2.3 ). Трудно сказать, в какой мере это может упростить краевые задачи, но ясно, что таким путем можно улучшить описание поведения образцов при малых догрузках, конкретизируя функцию ф (ф) непосредственно с помощью экспериментальных данных. Существенно, что при этом поверхность нагружения (понимаемая так, как было отмечено выше) может оставаться гладкой в окрестности точки догрузки. [c.92]

Формула получена как описание экспериментальных данных на основе предположения, что предел выносливости определяется диаметром образца [1036, с. 61] [c.160]

При разработке технических устройств конструктор стремится оптимизировать факторы, влияющие на качество процессов, обеспечивающих наиболее эффективное достижение поставленной цели. Это определяет и задачи исследовательского характера, в которые должно входить теоретическое и экспериментальное изучение явлений, используемое в дальнейшем для описания или моделирования рабочих процессов технических устройств на этапе создания опытных образцов новой техники. [c.28]

Существенно, что одни и те же результаты испытаний, а также последующая обработка экспериментальных данных могут быть осмыслены разным образом [64]. В результате экспериментальных испытаний образцов из стали для трех значений Хд продемонстрировано кинетическое подобие развития усталостной трещины и получено единое описание кинетических кривых относительно АК] с учетом безразмерной поправки на их эквидистантное смещение в виде [c.310]

Для экспериментального определения прочности клеевого соединения на клиновом образце разработано устройство, описание которого приводится в следующем параграфе. [c.152]

Эта функция дает значение вероятности того, что величина e(xi) лежит между e(xi) и е (xi)-f-(xi). Мы можем определить эту функцию экспериментально, измеряя e(xi) в большом количестве образцов и вычисляя процент образцов, для которых значение e(xi) лежит между и + Аба. В описанных выше двухфазных смесях e(xj) может принимать только два значения, 8] и 82, так что [c.250]

Определенные указанным способом характеристики Л р и е/ использовали для расчета долей повреждения [в форме слагаемых уравнения (5.51)], возникающего в шейках образца при термоциклировании. Значения циклических и статических деформаций, развивающихся в каждом цикле, определяли экспериментально по методике, описанной ранее [38], Результаты расчета (относительные доли циклического ак и статического а% повреждений) приведены на рис. 74. Как видно, с уменьшением уровня нагрузки доля статического повреждения убывает, и при Л >10 ее практически можно не принимать в расчет. [c.133]

Для описания прочности необходимо экспериментально определить шесть независимых показателей прочности, при этом известные трудности возникают при определении т и Экспериментально установлено [39], что при исследовании трубчатых образцов стеклопластиков получено хорошее согласование теоретических и экспериментальных значений прочности. [c.32]

Таким образом, нахождение величины максимальных растягивающих напряжений в плоскости откола по экспериментально определенной величине максимума и минимума скорости свободной поверхности исследуемого образца (давления на границе раздела с мягким материалом) по описанной в параграфе 1 седьмой главы методике позволяет автоматически учесть зависимость сопротивления сдвигу за фронтами упруго-пластиче- [c.231]

Результаты оценки четвертой теории, полученные путем сопоставления теории и опыта с пространственно напряженными образцами, аналогичны таковым в случае третьей теории, т. е. в случае пластического состояния материала теория дает результаты близкие к экспериментальным. Однако результаты эксперимента несколько ближе к результатам четвертой, нежели третьей теории. Близость результатов, получаемых по третьей и четвертой теориям, подтверждается близостью соответствующих предельных поверхностей шестигранной правильной призмы и описанного вокруг этой призмы цилиндра. Так же и по той же причине, как и в случае третьей теории, критерий четвертой теории (8.17) i, имеющий в развернутой форме (с учетом того, что = а,.) вид [c.534]

Конечно, описанные выше результаты, ослабляя и опровергая возражения, сами не содержат достаточно позитивных доказательств того, что водород играет определенную роль в КР. Они лишь показывают, что такая гипотеза не противоречит экспериментальным данным. Довольно интересная попытка получить прямое подтверждение была предпринята в работе [179], где образцы из сплава 7075-Т6 с предварительно нанесенной трещиной испытывались на кручение (нагрузка типа III в хлоридно-хроматном растворе, вызывающем быстрое КР алюминиевых сплавов). При таком типе нагрузки отсутствует гидростатическая компонента напряжения, способная вызывать накопление водорода у вершины трещины [179—182]. При сравнении со случаем растягивающей нагрузки I типа можно, по крайней мере частично, выявить эффективные пути возможного воздействия водорода. Результаты, представленные на рис. 29, показывают, что при кручении восприимчивость к КР существенно снижается, но полностью не устраняется. Это позволяет предположить, что в данной системе КР свя- [c.94]

В описанных выше экспериментальных каналах и ампулах могут быть проведены разнообразные радиационные испытания материалов. В зависимости от поставленной задачи производится выбор формы и размеров образцов, а также конструкции кассет, которые размещают в каналах. Наиболее широко в отечественных исследованиях используют образцы квадратного [c.83]

На описанной установке можно производить определение прочности прессовых и горячих посадок, надежности их как при серийном изготовлении машин, так и при экспериментальной обработке новых конструкций деталей и сборочных единиц. Например, проведенные исследования трех серий образцов прессовой и горячей посадок в условиях ударного кручения показали (рис. 81), что несущая способность для горячих посадок значительно выще, чем для прессовых. При этом установлено, что при обычно назначаемых натягах 0,1% Л (D — диаметр вала) равнопрочная длина для горячих и прессовых посадок оказывается одинаковой. [c.272]

Максимальное напряжение и амплитуду напряжения, полученные с помощью этих двух формул, можно полностью отождествить с этими величинами для гладких образцов и, следовательно, использовать экспериментальные данные испытаний гладких образцов для описания поведения образцов с концентраторами, Фактически известное поведение гладких образцов используется для получения соотношения между величинами номинального среднего напряжения, номинального значения амплитуды напряжения и числа циклов, приводгйцего к разрушению, для образцов с концентраторами. Таким образом, для решения любой проблемы две из этих величин могут считаться известными, а третья находится из этого соотношения. Примеры, демонстрирующие использование уравнений, даны в разд. 7-9. [c.209]

В конце XIX века появились публикации описаний первых конструкций ТЭГ, использующих солнечное тепло. К числу первых экспериментальных образцов подобных устройств относится солнечный ТЭГ русского астронома В. К- Церасского, построенный в середине девяностых годов XIX века, который приводил в действие звонок при освещении ТЭЭЛ солнечными лучами [2]. [c.129]

Этот метод был экспфиментально опробован Эль-Хаддадом и др. [267], путем прибавления постоянной длины /о к физическому размеру трещины в соответствии с выражением (149) и вывода формулы для 7-интеграла с учетом поведения малых трещин в надрезе. При оценке /-интеграла для образца с малыми трещинами, возникающими в надрезе, отдельно рассмотрены упругое нагружение и упруго-пластическое нагружение с экспоненциальным упрочнением затш оба эти случая были объединены для описания упруго-пластического повед ия материала [312]. Пpvlведeнныe выше подходы были использованы для описания экспериментальных данных распространения малых трещин в образцах с различными надрезами из двух марок сталей при нескольких уровнях приложенного напряжения. [c.198]

В заключение необходимо отметить, что эксплуатационные качества промышленного магнитотелевизионного дефектоскопа несомненно будут выше описанного лабораторного экспериментального образца. [c.219]

Некоторые из последних работ по термоэлектронному определению работы выхода вольфрама были проведены в СССР. Традиционные измерения ф плоскостей (110) и (100) с пересчетом наблюдаемого тока на ток при нулевом поле были произведены Сытой и др. [46]. В этом эксперименте, вместо того чтобы исследовать различные кристаллические плоскости одного монокристаллического образца, вырезались пластины с требуемой ориентацией поверхности из различных монокристаллов. К сожалению, описание экспериментальной установки недостаточно полное так, упоминается диафрагма между поверхностью кристалла и коллектором, но не говорится об ее функциях. Если задачи диафрагмы были те же, что и у третьего электрода в установке Лава и Дайера [41], использовавших метод Шелтона, то тогда вторичные электроны давали аналогичный вклад в полный ток. С другой стороны, полученные значения <р (110) = 5,30+0,06 эВ и ф (100) =4,66+0,06 эВ согласуются соответственно с результатами Хьюза и др. [40] и Брауна и др. [38]. Несмотря на указанное выше отсутствие полной информации, использованная Сытой и др. методика является адекватной и полученные ими значения следует признать правильными. [c.223]

Над созданием МКТС работают во многих странах мира, об этом свидетельствуют результаты испытаний экспериментальных образцов и опубликованные в печати описания разрабатываемых вариантов. [c.112]

Следует отметить, что проведенный расчетно-экспериментальный анализ зависимости 5с(х) справедлив при достаточно малых усталостных микротрещинах, когда их размеры порядка ячейки субструктуры материала. При больших х и соответственно значительных усталостных повреждениях, размер которых составляет порядка нескольких диаметров зерен, зависимость 5с (х) может стать убывающей. Действительно, уменьшение 5с с увеличением х наблюдается при испытании образцов № 11, 12 (см. табл. 2.1, 2.2), где предварительная повреждаемость материала была значительной. Высокий уровень повреждаемости в образцах № 11, 12 выражался в большом количестве усталостных микротрещин, возникающих в достаточно представительном объеме материала, выявленных фрактогра-фическими исследованиями (подробное описание фрактур см. ниже). [c.82]

Мп(ЫН4)2(В04)2бН20, могут примсняться при более высоких температурах, чем ЦМН, поскольку первое возбужденное состояние для них соответствует очень высоким температурам. Ниже температуры перехода 164 К кубическая решетка ХМК перестраивается в орторомбическую. Магнитные свойства ХМК достаточно хорошо известны [34] в связи с простотой основного состояния, а ионы в узлах решетки расположены на относительно больших расстояниях, так что диполь-дипольное взаимодействие становится незначительным. Дюрье [23] для ХМК нашел значения 6 = 0,00279 К , 0=12 мК и показал, что при температурах выше 1 К членами вида 1/Р и более высоких порядков можно пренебречь. Таким образом, соль ХМК с успехом может применяться в магнитной термометрии для области температур выше 0,3 К. Теория магнитного состояния для МАС изучена значительно хуже ввиду гораздо более трудного для описания основного состояния, чем у ХМК. Пока не получено достаточно точных численных значении для 0 и б, каждое из которых определяется экспериментально для конкретного образца. Тем не менее поведение индивидуальных образцов МАС довольно точно описывается уравнением (3.88) [c.126]

При обсуждении теории процессов проводимости в легированном германии был рассмотрен ряд аналитических выражений для проводимости или удельного сопротивления, в которые входят атомные константы, концентрация или свойства примесных атомов, а также температура. Было отмечено, что, несмотря на достаточно хорошее качественное согласие с экперимен-том, эти выражения нельзя применять для количественного описания характеристик конкретных материалов реальные процессы проводимости слишком сложны. Поэтому экспериментальные данные по зависимости сопротивления от температуры приходится аппроксимировать эмпирическим путем, не слишком полагаясь на физическую теорию, как, впрочем, и в случае платиновых термометров. Однако для германиевых термометров сопротивления эта задача оказывается намного сложнее по двум причинам. Во-первых, зависимость сопротивления от температуры меняется от образца к образцу гораздо сильнее, чем в случае платины, даже если эти образцы изготовлены лю одной технологии. Дело в том, что удельное сопротивление легированного германия очень чувствительно к количеству и свойствам примеси. Во-вторых, удельное сопротивление экспоненциально зависит от температуры, т. е. изменяется с температурой гораздо быстрее, чем удельное сопротивление платины. [c.240]

Описанные здесь законы разгрузки и повторной нагрузки представляют собой весьма упрощенную модель этого явления. Не вдаваясь в подробности более сложных моделей, укажем лишь на следующий экспериментальный факт. Если разгрузку образца произвести с напряжения, находящегося в интервале от <3 до то может оказаться, что остаточная деформация Ёг практически равна нулю. Наибольшее напряжение, разгрузка от которого все еще не сопровождается появлением остаточных деформаций, называется пределом упругости с обозначением через (или а у в русской технической литературе). Сведения о значениях предела упругости тех или иных материалов необходимы при проектировании, например, основных элементов шумоизмерительной техники. Здесь разработаны отраслевые стандарты, согласно которым предел упругости определяется аналогично условному пределу текучести СТо,2> но с весьма малым допуском на остаточную деформацию. В зависимости от тех или иных обстоятельств значения этого допуска могут быть и 0,05%, и 0,005%, и т. д. В этих случаях можно перейти к обозначению предела упругости как СТо о5 или Оо,оо5 н т. д. [c.52]

Устройство для исследования сопряженного тепломассопереноса и решения обратных задач. Дальнейшее развитие описанная выше методика приобретает в связи с необходимостью комплексного исследования внешнего и внутреннего тепломассопереноса, т. е. сопряженной задачи. Основная идея здесь состоит в одновременном размещении тепло-массомеров и т П1<)верхности образца, и на различной его глубине. По существу это открывает совершенно новую возможность исследования тепловых процессов пищевых и других химических производств, осложненных массооб-меном, с помощью экспериментальных данных по внешнему и по внутреннему переносу в динамике и вместе с тем в форме теплового и материального балансов. Методика позволяет осуществлять проверку корректности измерений сопоставлением балансов для образца в целом и для отдельн ых его слоев. [c.90]

Экспериментальное определение установления величины равновесной шероховатости Л выполнялось в Институте машиноведения (лаборатория теории трения) на машине трения типа И-47, а также в Научно-исследовательском институте резиновой промышленности совместно с С. Л. Рыбаловым [39] на машине трения И-47-К-54. Подробное описание машины И-47 приведено в работах [51, 52]. На машине И-47 испытания проводились при температурах от 10 до 60° С с охлаждением образцов, что особенно важно при испытании пар трения металл — полимер, ибо, как указывалось выше, механические свойства полимеров зависят от температуры. [c.64]

Теоретически предсказанные деформационные зависимости и предельные напряжения для различных слоистых композитов сравниваются с результатами испытаний этих материалов в условиях плоского напряженного состояния. Указаны преимущества и недостатки основных типов образцов и соответствующего оборудования, используемого для создания плоского напряженного состояния. При сравнении методов построения предельных поверхностей слоистых композитов особое внимание уделено областям их применения, удобству использования, требованиям к исходным параметрам и тонкостям описания этими методами прочностных свойств реальных композитов. Поскольку большинство методов ограничивается построением предельной поверхности и, следовательно, позволяет предсказать только условия, но не вид разрушения, в главе преобладает макроподход. Оказалось, что ни один из рассмотренных методов не обнаруживает хорошего соответствия с результатами экспериментов и, следовательно, не может быть рекомендован для использования при проектировании ответственных силовых конструкций из композитов, причина этого заключается, по-видимому, в малочисленности экспериментальных данных н несовершенстве существующих подходов в частности, ни один из подходов не учитывает влияние последовательности укладки слоев на напряженное состояние композита. До сих пор остается неисследованным механизм перераспределения нагрузок со слоев композита, в которых достигнуто предельное состояние, на остальные слои материала. [c.140]

В главе обсуждаются методы и результаты испытаний слоистых композитов в условиях плоского напряженного состояния в свете существующих теорий пластичности и прочности этих материалов. Коротко рассмотрены наиболее общие критерии предельных состояний анизотропных квазиод-нородных материалов и различные варианты их применения для построения предельных поверхностей слоистых композитов оценена точность описания при помощи этих критериев имеющихся экспериментальных данных В качестве самостоятельного раздела изложены основы теории слоистых сред. Так как рассмотренные методы предсказывают главным образом начало процесса разрушения, в докладе преобладает макроскопический подход. Однако в ряде случаев затрагиваются и вопросы, связанные с развитием процесса разрушения. Рассмотрены основные типы образцов для создания двухосного напряженного состояния, подчеркнуты их преимущества и недостатки. Показано, что сравнительно хорошее совпадение расчетных и чксперимептально измеренных предельных напряжений наблюдается для методов, учитывающих изменение характеристик жесткости слоев композита в процессе нагружения вплоть до разрушения. Основное внимание в главе уделено соответствию предсказанных и экспериментально полученных данных. Высказаны некоторые соображения о целесообразных направлениях дальнейших исследований. [c.141]

Экспериментальные исследования коррозионно-усталостной долговечности плоских образцов трубной стали (размерами 385 X X 38 X 12 мм) в условиях малоциклового нагружения (20 циклов в минуту) по описанной выше методике показали, что механохи-мическая обработка поверхности образцов увеличивает число циклов до разрушения в 3%-ном хлориде натрия в 1,6 раза, доводя выносливость в коррозионной среде до уровня выносливости необработанных образцов при испытаниях на воздухе. [c.258]

Влияние некоторых примесей в металлической ванне на процесс массопереноса в системе стекломасса — расплав металла иллюстрируют результаты измерений С (х) в пределах диффузионной зоны образцов серий III—VI. Образцы серии III получали нагревом слитков стекломассы в алундовых ограничительных кольцах в контакте с расплавом олова, содержавшим примесь никеля (1 мас.%). Системы нагревали в малоинерционной печи со скоростью примерно 80 град мин до температуры изотермической выдержки (900—1150° С) и после ее завершения (через 60 мин, в газовой среде очиш,енного аргона при давлении Ро = —10 атм) слиток охлаждали 6—8 мин до 500° С. Методика исследования распределения олова в образцах этой серии не отличалась от описанной выше. Содержание олова на сравнимых расстояниях от граничной поверхности образцов серии III (см. рис. 4, в) имеет промежуточное значение между данными, полученными соответственно на образцах серий I и II (см. рис. Зи4, а). Экспериментальные данные серии III не поддаются аппроксимации уравнением типа (1) в изученном интервале значений х поиски пригодных для этой цели формул продолжаются. [c.216]

Описание методики и экспериментальной установки. Для снятия характеристик влияния высокочастотного подмагни-чивания на свойства магнитных лент собрана экспериментальная установка, состоящ,ая из намагничивающего устройства и баллистической установки БУ-3. Намагничивание образцов производилось в поле соленоида. Максимальная напряженность поля должна обеспечивать их техническое насыщение (Не ЬНс). Перед измерением образцы размагничивались плавно убывающим переменным полем, изготавливались они в виде отрезков магнитных лент, сложенных в пакеты. Каждый пакет зажимался между двумя гетинаксовыми щечками толщиной 1 мм и оклеивался бумагой. Исходя из чувствительности баллистического гальванометра и числа витков измерительной катушки, было выбрано сечение пакета, равное 50 полоскам образцов магнитных лент шириной 6 мм. Длина образцов выбрана так, чтобы исключить влияние внешнего размагничивающего фактора и обеспечить полное сцепление магнитного потока образца с витками измерительной катушки. Эти условия удовлетворяются при длине 100 мм. [c.113]

Для определения ресурса работы элементов конструкций, подвергаемых воздействию циклических нагрузок, с учетом трещпно-стойкости материала необходимы достоверные данные о закономерностях развития усталостных трещин при эксплуатационных условиях их работы [1]. В настоящее время эти данные можно получить только экспериментально в результате испытания образцов на циклическую трещиностойкость при аналогичных условиях исследования [2]. Достоверность и воспроизводимость результатов таких испытаний обусловлена принятой методикой исследования и зависит от способа их аналитической обработки. Применение принципов линейно-упругой механики разрушения для описания явления распространения усталостной трещины [3] обеспечило теоретическую основу для интерпретации результатов исследований, облегчило их использование в расчетной практике и способствовало дальнейщему интенсивному развитию таких исследований. [c.284]

Величина X = lg -т- 1) в уравнении (2) рассматривается как случайная, имеющая среднее значение, равное (—lg 0), и среднее квадратическое отклонение 8 Пр — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р %). В работах [3—6 и др.] приведены многочисленные экспериментальные данные, подтверждающие применимость уравнения подобия (2) для количественного описания влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы сечения и вида нагружения на сопротивление усталости образцов и деталей из различных сталей, чугу-пов, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов. Если испытания на усталость проводятся по обычной методике при количестве образцов 8—10 на всю кривую усталости, то отклонение б экспериментальных значений сг 1 от расчетных не превышает 8 % с вероятностью 95 %. При использовании статистических методов экспериментальной оценки пределов выносливости (метода лестницы , пробит -метода или построение полной Р — а — Х-диаграммы при количестве испытуемых образцов от 30 до 100 и более) аналогичное отклонение б не превышает 4 % с вероятностью 95 %. [c.310]

В работе [8] оценивали способность абразивной шкурки изнашивать образцы из ненаклепывающейся углеродистой стали при трении по одному и тому же месту. Твердость образцов составляла 225 кгс/мм по НВ. Испытания проводили с подачей воды в область трения. На рис. 6, а показана кривая изменения износа по весу С образца в зависимости от числа проходов п, а на рис. 6, б эти данные нанесены на график (см. выше). Экспериментальные точки ложатся практически на прямую линию, выходящую из начала координат, что указывает на правомерность применения уравнения (13) для описания процесса изнашивания в данном случае. [c.10]

Техническое задание, как правило, разрабатывает заказчик или разработчик совместно с заказчиком. В процессе конструкторской разработки в него вносят по согласованию с заказчиком необходимые уточнения. Форма технического задания предусматривает освещение следующих вопросов 1) основание для проектирования 2) назначение и область применения 3) литерность образца (экспериментальный, опытный, индивидуальный, мелкосерийный, серийный) 4) конкретное описание существующего технологического процесса (с указанием оборудования), исследований, экспериментальных работ, изобретений и других технических данных и образцов, используемых при разработке оборудования 5) конкретное изложение намечаемого технологического процесса с указанием режимов обработки 6) задание по применению стандартизованных, унифицированных агрегатов, узлов, деталей 7) требования к патентной чистоте оборудования 8) указания по обеспечению конструкторского эстетического уровня 9) конструктивные требования к оборудованию (производительность, точность обработки и шероховатость обработанных поверхностей, степень автоматизации отдельных исполнительных узлов, требования по [c.26]

В ЦКТИ Ш. Н. Кац [Л. 160] провел экспериментальное исследование прочности труб и моделей барабанов с одиночными неукрепленными отверстиями. Неукрепленным считается отверстие, не имеющее усилений в виде утолщенных штуцеров, способных, кроме восприятия внутреннего давления, укреплять сосуд, или отверстие, не имеющее усилений в виде накладок. В [Л. 160] приводится описание испытаний трубчатых образцов из углеродистых сталей в отожлсенном состоянии с наружным диаметром от 70 до 210 мм. Коэффициент прочности трубы с отверстием определяли как отношение предельного давления для трубы с отверстием к предельному давлению для целой трубы. Оба предельных давления определяли экспериментально путем нагружения внутренним давлением. На основании анализа полученных результатов эксперимента и теоретического рассмотрения влияния удаленного из стенки трубы метал- [c.398]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...