Определение эмпирических зависимостей между параметрами

Определение эмпирических зависимостей между параметрами [c.42]

При разработке методов автоматического определения режимов сверления сначала было проведено широкое обследование в промышленности. На основе полученных данных были определены необходимые для работы ЭВМ эмпирические зависимости между используемыми в расчетах параметрами. Данные, характеризующие станок, берутся из картотеки станков, которая содержит и константы, необходимые для определения диаметра автоматически выбираемого инструмента. [c.157]

Решение задачи о разыскании эмпирической формулы состоит из трёх частей А) выбор типа формулы, т. е. вида аналитической зависимости между и у выбранный вид должен содержать несколько буквенных параметров Б) определение значений параметров В) проверка удовлетворительности полученной формулы. [c.312]

При отсутствии или весьма ограниченном объеме теоретических сведений о моделируемом объекте, когда неизвестен даже ориентировочный вид соотношений, описывающих его свойства, уравнения математического описания могут представлять собой систему эмпирических зависимостей, полученных в результате статистического обследования объекта. Модели обычно имеют вид корреляционных или регрессионных соотношений между входными и выходными параметрами. Вывод указанных соотношений возможен лишь при наличии действующего объекта, который допускает выполнение определенного объема экспериментальных исследований. Недостатком таких моделей является относительная узость области изменения их параметров, расширение которой связано с серьезным усложнением зависимостей. Разумеется, подобные модели не отражают физических свойств объекта моделирования, поэтому результаты, полученные для одного объекта, не могут быть распространены на другой, даже близкий по структуре. [c.54]

Другие исследователи приводят частные эмпирические зависимости, устанавливающие связь между параметрами растворителей, характеризующими межмолекулярные взаимодействия, и изменением различных параметров ИК-полос. Они используются для систематизации экспериментального материала, определения некоторых электрооптических параметров близких по строению молекул, предсказания поведения спектральных полос в неисследованном температурном интервале и т. д. [c.137]

Между всеми механизмами кризиса, по-видимому, нет резких границ и есть области одновременного влияния двух или более механизмов. В связи с этим интерпретация опытных данных и форма описания их эмпирическими уравнения ми вызывают определенные трудности. Традиционным является представление опытных данных в координатах 9цр (- кр) или Л , р ( вх)- Если последняя зависимость включает первичные данные эксперимента, то при переходе к зависимости 9кр (Мщ) необходимо вычислить из уравнения теплового баланса %р, что сопряжено с дополнительными ошибками. При разных ргг), (1, р, х и т. д. наблюдаются три вида зависимостей р = / (х) (рис. 6.1). Зависимости типа показанных на рис. 6.1, а для каналов с Йр 10- 15 мм наблюдаются в области параметров пароводяного потока рш 500- 2000 кг/(м -с) и р 5- 15 МПа. Паросодержание, соответствующее изменению наклона в зависимости 17[,р (х) или резкому спаду этой зависимости, носит название граничного и обычно связывается с высыханием жидкой пленки, текущей по обогреваемой стенке, в условиях, когда выпадение капель жидкости из потока па стенку не компенсирует испаряющейся жидкости па стенке. [c.69]

Определение параметров РЦН безусловно зависит от правильного составления энергетического баланса машины. В ряде работ [2,13,48] предложены эмпирические и полуэмпирические выражения для расчета гидравлических, объемных и механических потерь энергии в РЦН. Они основываются на подтвержденной экспериментально гипотезе об автомодельности большинства режимов лопастных гидромашин, когда число Рейнольдса Ке существенно не влияет на структуру потока в проточной части и имеет место квадратичная зависимость изменения напора от расхода жидкости. К сожалению, вопрос определения взаимосвязи между различными составляющими энергетических потерь (особенно по всей ширине эксплуатационного диапазона с учетом конструктивных данных машины и свойств рабочей жидкости) остается открытым. Исследование РЦН будем проводить на примере ЦН магистральных нефтепроводов (% = 50 - 230), которые имеют спиральный отвод и лопасти, выполненные по логарифмической спирали. Экспериментальные заводские характеристики этих насосов и их конструктивные параметры приведены в [48,55,59]. [c.11]

В литературе было предложено несколько моделей для количественного описания влияния точечных дефектов на поведение ОДУ, в которых учитывалось большое число различных параметров, таких, как зависимость от времени, температуры, парциального давления кислорода, состава окисляющей среды (например, содержания хлора или паров воды), ориентации подложки, давления (скажем, при окислении в условиях высокого давления) и явлений рассасывания ОДУ [3.76 3.80]. Хотя большинство этих моделей в целом неплохо описывают экспериментальные данные, тем не менее они базируются на эмпирических закономерностях, а не на микроскопическом анализе поведения дефектов. Проведение такого анализа слишком затруднено вследствие наличия взаимосвязи между различными параметрами процесса и сильного влияния еще недостаточно хорошо определенных параметров самого материала. Как упоминалось выше, существует сильная взаимосвязь между поведением ОДУ и явлениями ДУО и ДЗО. Этой взаимосвязи посвящен обзор [3.81], в котором указывается, что рост ОДУ и диффузия обусловливаются одними и теми же точечными дефектами. В литературе до сих пор отсутствует единое мнение относительно того, какие именно природные точечные дефекты - вакансии или междоузельные атомы — преобладают в кремнии (см. например, [3.75] и [3.81]). [c.94]

Исследователи, изучающие движение сыпучей среды, из общих законов механики могут предсказать основные качественные черты движения. Поэтому к математическим способам описания неизвестных эмпирических зависимостей, в которых выбор вида аппроксимирующей функции осуществлен формальным образом, обычно не прибегают. Наиболее привычной формой описания движения являются дифференциальные уравнения. Достаточно просто решаются дифференциальные уравнения с постоянными коэффициентами. Поэтому сплошную среду описывают моделью, состоящей из системы твердых тел, связанных взаимно и с пове])Хностью лотка со стандартными элементами линейной упругости, линейной вязкости, сухого трения с постоянными коэффициентами и простейшими ударными элементами. Такие модели позволяют получить общее решение, поэтапно используя решения линейных систем. Число масс упругих, вязких, ударных элементов сухого грения определяет число посгоянных, подлежащих определению из эксперимента. С увеличением числа элементов возрастает точность описания экспериментальных результатов. Такие модели способны описывать с достаточной гочносгью все необходимые зависимости — = Кг (о), где вектор а — совокупность всех параметров, влияющих на /(, т. е пространство параметров, в котором ведется эксперимент. Решение дифференциальных уравнений движения дает теоретические значения К . Но эти значения зависят от численных значений параметров модели с . Их определяют, минимизируя квадратическую ошибку между экспери енгальными значениями (aj и теоретическими значениями подсчитанными при тех же комбинациях параметров а,-, при [c.90]

Расчет аэродинамической характеристики. Основная задача аэродинамического расчета состоит в определении геометрических параметров вентилятора, обеспечивающего заданные давление Я и производительность Q при каких -либо дополнительных условиях, указанных в задании, например, при возможно более высоком кпд или при минимальных габаритах. Современное состояние аэродинамики центробежных вентиляторов, у которых геометрические, а следовательно, и аэродинамические параметры меняются в очень широких диапазонах, не позволяет провести полный расчет вентилятора с достаточной степенью точности. Для выбора основных геометрических параметров обычно используются эмпирические зависимости, приведенные в работах И. Л. Локшина (1957), Г. А. Бабака (1965), В. В. Пака (1963), которые устанавливают связь между геометрическими и аэродинамическими параметрами центробежных вентиляторов. Эти зависимости были получены в результате систематических исследований и на основе статистического анализа накопленных за многие годы экспериментальных данных. После выбора геометрических параметров вентилятора производится так называемый поверочный расчет рабочего ре има или рабочего участка аэродинамической характеристики. В случае значительного отклонения расчетного режима от заданной рабочей точки несколько изменяется схема вентилятора и вновь выполняется поверочный расчет. [c.854]

С этой целью были сняты полные кривые деформации при разных температурах и скоростях деформирования. Зависимость верхнего предела текучести от температуры при ё = 7,5 представлена на рис. 11, а, из которого видно, что с увеличением температуры уменьшается по экспоненциальному закону. На рис. 77, б представлены кривые деформации образцов при 750° С и разных скоростях деформирования. Аналогичные кривые а - е быии получены при Т = 680 и 820° С для с = var. Видно, что на кривых сжатия наблюдается двойной резкий предел текучести или, как его называют в литературе, зуб текучести. По мере повышения температуры зуб текучести кривых постепенно сглаживается. Из сопоставления рис. 77, а и б видно, что уменьшение скорости деформирования качественно влияет на форму и параметры кривых о — е подобно увеличению темиературы, что согласуется с ранее полученными экспериментальными данными [460, 458, 461]. Можно полагать, что наблюдаемое изменение параметров кривых сжатия с изменением Тие связано с тсрмо-активационным механизмом пластической деформации [459]. Существ s t ряд теоретических и эмпирических формул, которые можно исполь оьать для определения связи между Стд, 7 и ё [459]. В частности, можно использовать формулу типа [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...