Участки тепловой стабилизации

Основной результат теоретических решений [Л. 282, 350] следует видеть в предсказании влияния частиц на увеличение длины участка тепловой стабилизации потока. Сравнение с опытными данными, приведенными в 6-9, 7-1, позволяет заключить, что теоретические решения, основанные на весьма упрощенной модели дисперсного потока, во многих важных случаях недостаточны. [c.200]

Рис. 7-3. к оценке участка тепловой стабилизации потока газовзвеси. [c.236]

При турбулентном течении воздуха в односторонне обогреваемом кольцевом канале длина участка тепловой стабилизации может быть определена из соотношения [22] [c.121]

Рис. 3.6. Зависимости между параметрами А, В, при которых длина z входного участка тепловой стабилизации имеет фиксированное значение (е = 0,025)

С помощью (5.85) можно вывести выражение для расчета длины начального участка тепловой стабилизации [c.114]

Формула для расчета длины начального участка тепловой стабилизации среднего коэффициента теплоотдачи имеет вид [c.114]

Расстояние от входа в трубу до сечения, где происходит смыкание тепловых пограничных слоев, называется длиной участка тепловой стабилизации /нт- Изменения локального и среднего коэффициентов теплоотдачи на участке тепловой стабилизации при неизменном и смещанном режиме движения протекают по-разному (рис. 19.9). [c.299]

Содержание работы. Определение локальных и среднего значений коэффициента теплоотдачи при движении воздуха в трубе. Оценка по данным эксперимента длины участка тепловой стабилизации. Исследование влияния скорости воздуха на коэффициент теплоотдачи. Представление результатов эксперимента на стабилизированном участке в критериальной форме и сравнение с известными в литературе критериальными зависимостями. [c.147]

Аналогично начальному участку гидродинамической стабилизации существует начальный участок тепловой стабилизации 1 . Качественный характер деформации эпюры температур на начальном участке тепловой стабилизации показан на рис. 2.39. Коэффициент теплоотдачи на начальных участках трубы уменьшается, так как вследствие увеличения толщины пограничного слоя растет его термическое сопротивление и падает градиент температуры. При турбулентном режиме течения ламинарный пограничный слой разрушается и коэффициент теплоотдачи увеличивается, затем стабилизируется при установившемся турбулентном режиме (рис. 2.40). На участках тепловой стабилизации коэффициент теплоотдачи принимает постоянное значение. Длина участка тепловой стабилизации при постоянной температуре стенки, при постоянных физических параметрах жидкости, при ламинарном режиме движения равна = 0,055 Ре и при турбулентном режиме / т = 50 d. [c.133]

Рис. 17.2. К рассмотрению участка тепловой стабилизации

Поскольку толщина теплового пограничного слоя на входе в трубу (канал) минимальна, в соответствии с соотношением (2.136) локальный коэффициент теплоотдачи а на входе в трубу (канал) принимает максимальное. значение, постепенно уменьшается на участке тепловой стабилизации и далее сохраняет постоянное значение (рис. 17.2,6). [c.209]

Длина участка тепловой стабилизации при турбулентном режиме метр трубы (канала). [c.209]

Длина участка тепловой стабилизации [c.97]

Таким образом, если на участке до сечения А температура стенки не достигает температуры насыщения, оценка длины участка тепловой стабилизации, температуры стенки и жидкости, а также гидравлических сопротивлений производится по формулам для конвективного потока однофазной жидкости. [c.68]

Область II — от сечения А (конца участка тепловой стабилизации) до сечения Б, в котором температура стенки достигает температуры насыщения, — область стабилизированного конвективного теплообмена. В сечении Б тогда [c.68]

Развитие двухфазного пограничного слоя в таком потоке после сечения Б будет в ряде случаев отличаться от развития двухфазного пограничного слоя стабилизированного потока, а характеристики тепловые и гидродинамические таких потоков также будут различны, что требует специального анализа. На рис. 1 представлен поток, длина участка тепловой стабилизации которого меньше длины участка конвективного теплообмена, так что к сечению Б, в котором может начаться парообразование на поверхности нагрева, подходит поток, полностью термически стабилизированный. [c.69]

Для гидравлически стабилизированного потока длину участка тепловой стабилизации можно принимать равной (10-р15)й1 [109]. [c.157]

Следует отметить недостаточность данных об относительной длине участка тепловой стабилизации для каналов сложной конфигурации. Особенно это относится к каналам, имеющим углы с малым раскрытием [133]. [c.198]

Для гидравлически стабилизированного потока длину участка тепловой стабилизации следует принимать равной (10—15)-d [34], [c.128]

Для расчета коэффициентов теплоотдачи на входном участке тепловой стабилизации в зависимости от х значения, определенные по (4.1) и (4.2), надо умножить на коэффициент С [c.129]

Длины начальных участков тепловой стабилизации можно оценить по формулам для Рг>0,7 [c.129]

Для длины участка тепловой стабилизации коэффициентов теплоотдачи имеется полуэмпирическая формула [c.137]

Таким образом, отношение длины участка тепловой стабилизации к участку гидродинамической стабилизации, как и соотношение, ранее полученное для пограничных слоев, определяется лишь величиной числа Прандтля. При значительных числах Прандтля длина участка гидродинамической стабилизации составляет незначительную часть длины участка тепловой стабилизации. Так, например, для вязких масел число Прандтля Рг=15 700 и длина начального участка тепловой стабилизации оказывается весьма значительной [c.132]

Таким образом, при больших числах Прандтля влиянием участка гидродинамической стабилизации можно пренебречь при малых значениях, наоборот, можно пренебречь участком тепловой стабилизации. [c.132]

Осредненная линия проводится по показаниям 13— 20 термопар в зависимости от длины обогреваемого участка. На основной обогреваемой части температура стенки и жидкого металла имеет линейный характер изменения. На концах обогреваемого участка температура стенки постепенно переходит к постоянным значениям, которые соответствуют температурам жидкого металла перед началом обогреваемого участка и после него. Измерения распределения температуры по поперечному сечению потока показывают, что длина участка тепловой стабилизации составляет всего 2—7,7 диаметров в интервале изменения критерия Пекле от 30 до 317. Местные значения коэффициентов теплоотдачи вычисляются по уравнению (3-22) для трех сечений. Тепловой поток определяется по массовому расходу натрия и изменению его температуры уравнением (3-33). Этот тепловой поток сопоставляется с тепловым потоком, найденным по мощности, потребляемой соответствующими электрическими нагревателями, за вычетом потерь тепла в окружающую среду [уравнение (3-34)]. Температура стенки в расчетных Сечениях трубы определяется из построенных графиков с учетом поправки на перепад тем- [c.214]

При значениях критерия Re 4-10 длина участка тепловой стабилизации в наших опытах была около 20 калибров. С увеличением Re , [c.421]

Ре сл = 4 000 с учетом влияния гсл/ ст- Такое влияние симплекса LjDt на теплообмен следует объяснить процессом тепловой стабилизации движущегося слоя. Вследствие сравнительно низкой эффективной теплопроводности сыпучей среды вначале все падение температуры происходит в пристенной зоне. Повтому снижение температурного напора происходит медленнее, чем температурного градиента асл заметно падает по ходу слоя. Этот процесс протекает до момента стабилизации температурного поля, граница которого пока не установлена, хотя диапазон исследованных L/D = 42,5- 276. Подчеркнем, что длина участка тепловой стабилизации всегда значительно превышает длину участка стабилизации скорости слоя ( 9-6). Это должно свидетельствовать о существенной неэквивалентности температурных и скоростных полей в движущемся слое. [c.340]

Определить относительную длину участка тепловой стабилизации /ц.т/rf при ламинарном режиме течения воды в трубе диаметром rf = 14 мм в условиях постоянной по длине трубы температуры стенки (/с = onst), если средняя температура воды /ж = = 50° С и Re i=1500, Вычислить также значение местного коэффициента теплоотдачи на участке трубы, где />/н.т. [c.76]

При ламинарном режиме течения для условия = onst относительную длину участка тепловой стабилизации можно принять [c.76]

При ламинарном режиме течения для условия go = onst относительную длину участка тепловой стабилизации можно принять равной / .т/ 0,07 Ре 1, а Nu =4,36. [c.76]

Вычислить длину участка тепловой стабилизации в трубе диаметром с1= 0 мм при условии постоянства по длине трубы плотности теплового потока на стенке (<7с = onst) и Re,K=1000 при течении следующих жидкостей трансформаторного масла при средней температуре /ж=100°С, воды при ( , = 2Ж С, ртути при = = 120° С, висмута при (ж=400°С и натрия при / = 400° С. [c.77]

Определить значение коэффициента теплоотдачи и температуру стенки при течении воздуха по односторонне обогренаемому кольцевому каналу. Внешний и внутренний диаметры канала равны соответственно 2=40 мм и di = 8 мм. В рассматриваемом сечении, расположенном за участком тепловой стабилизации (л > .т), средняя массовая температура и скорость движения воздуха i i=10G° и ш) = 55 м/с. [c.117]

Влияние теплообмена на входной поверхности отчетливо проявляются при сравнении результатов для длинных вставок без учета (см. рис. 5.4) и с учетом (рис. 5.11) теплообмена на входе. Увеличение передачи теплоты в набегающий поток по мере уменьшения параметра Ре (данные на рис. 3.7) приводит к снижению интенсивности теплоотдачи на начальном участке тепловой стабилизации. При высоких значениях Ре (Ре > 100), когда осевым переносом теплоты теплопроводностью вдоль матрицы (в том числе и через ее входную поверхность) можно пренебречь, вид граничных условий на входной поверхности не оказьшает существенного влияния. [c.114]

Длину участка тепловой стабилизации при ламинарном течении жидкости с постоянными теплофизическими свойствами и температурой на входе i = idem) для гидродинамически стабилизированного движения можно определить по формуле /нт/й = 0,055 Ре, при турбулентном движении /нт= (10ч-15) . Теплообмен в потоке несжимаемой жидкости описывается системой уравнений (17.14) (17.20) (17.22) и уравнением теплоотдачи. [c.300]

Определить относительную длину участка тепловой стабилизации l /d при ламинарном теченйи воды в трубе диаметром 14 мм в условиях постоянной по длине температуры стенки, если средняя массовая температура воды 323 К, а число Рейнольдса Re = 1500. Вычислить коэффициент теплоотдачи на основном участке трубы. [c.224]

В пределах участка тепловой стабилизации температурный градиент в жидкости у стенки (dtldn)n- o убывает по мере увеличения расстояния от входа быстрее, чем температурный напор [c.77]

Следует отметить, что длина участка А Б может быть и меньше и больше нуля. Если длина АБ равна нулю, то сечение конца участка тепловой стабилизации совпадает с сечением, в котором температура стенки становится равной температуре насыщения. Сложнее обстоит дело, когда расчетное значение участка А Б меньше нуля, т. е. расчетная длина участка тепловой стабилизации оказывается больше длины участка конвективного теплообмена. Тогда сечению Б, после которого на поверхности нагрева может начаться парообразование, подходит нестабилизировапный поток, температура на оси которого равна температуре жидкости на входе в канал. [c.69]

Рис. 5 15. Относительная теплоотдача на в.чодмом участке при течении ртути в трубе (Л и V — локальное значение числа Ыи на расстоянии х от в.хода в трубу Nuj —число Нуссельта за участком тепловой стабилизации) [84] / — опыты при Ле=800 и 900 2 — расчеты по Мартнпеллн для Яе=800 и 900.

Когда проводятся опыты по определению коэффициентов теплоотдачи при условии, что ст = onst, к среднемассовой температуре жидкости, вычисленной по уравнению (5.42), необходимо прибавить величину 6t, найденную по уравнению (5.47). Погрешность в определении температурного напора на участке тепловой стабилизации составляет величину порядка 6t. Если обо- [c.116]

Теоретически установлено, что длина участков тепловой стабилизации при ламинарном движении жидкости внутри цилиндрической трубы в условиях постоянных температур и теплового пото ка на поверхности составляет соответственно величину [c.132]

Жидкие металлы существенно отличаются по физическим свойствам от неметаллических жидкостей. Oihh имеют высокие температуры кипения при низких давлениях являются термически устойчивыми характеризуются высокой теплопроводностью, плотностью, а следовательно, и большой интенсивностью теплоотдачи. В отличие от неметаллических жидкостей в жидких металлах процессы молекулярной теплопроводности приобретают важную роль не только в пристеночной области, но и в турбулентном ядре потока. В предельном случае, когда X— оо, а числа Рг— 0, молекулярная теплопроводность становится основным способом переноса тепла, так как интенсивность конвективного теплообмена оказывается ничтожно малой. Температурное поле по поперечному сечению турбулентного -потока в жидких металлах имеет профиль, характерный для течения неметаллических жидкостей при ламинарном режиме в трубах (см. рис. 3-1). Поскольку в жидких металлах Рг -<1, то они характеризуются большой толщиной теплового пограничного слоя, см. уравнение (3-4)] и малой длиной начального участка тепловой стабилизации по сравнению с длиной начального участка гидродинамической стабилизации [см. уравнение (3-6)]. Малая длина участка тепловой стабилизации означает, что в жидких металлах наблюдаются значительные аксиальные температурные градиенты, которые могут иметь порядок величин, одинаковый с радиальными температурными градиентами, что в неметаллических жидкостях не имело места. Поэтому появляется необходимость учета переноса тепла за счет продольной молекулярной теплопроводности в жидких металлах при проведении как теоретических, так и экспериментальных исследований. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...