Шероховатые каналы

Таким образом, данные работы [6] наглядно показывают, что существуют условия, когда потери на трение при движении двухфазного потока в гладком и шероховатом каналах совпадают, т. е. влияние шероховатости на двухфазном потоке может проявляться принципиально иначе, чем на однофазном. [c.121]

Первым по ходу движения двухфазного потока был установлен канал с гладкими стенками. Измерение гидравлического сопротивления как на гладком, так и на шероховатом каналах производилось па участках длиной 800 мм, для чего в каждом из 4 сечений было просверлено по три отверстия малого диаметра. В каждом сечении трубки отбора статистического давления объединялись общим кольцевым коллектором. Замер полного перепада давления осуществлялся дифференциальными манометрами высокого давления. [c.122]

Влияние относительной шероховатости стенок канала на гидравлическое сопротивление общепринято учитывать на двухфазном потоке таким же образом, как и на однофазном. Такой подход представляется недостаточно обоснованным в связи с тем, что в литературе имеются работы [5, 6], показывающие, что воздействие шероховатости на Ар ф может быть качественно иным, чем на однофазном потоке. В частности в работе [5] было показано, что могут существовать условия, при которых потери на трение при движении двухфазного потока в гладких и шероховатых каналах совпадают. В работе [6] было установлено, что существуют такие режимы течения двухфазного потока, когда увеличение относительной шероховатости стенок канала снижает гидравлическое сопротивление. [c.147]

В области больших когда канал является гидравлически шероховатым (по отношению к однофазному паровому потоку), потери на трение при движении в рабочем участке пароводяной смеси высокого паросодержания (ж=0.9 0.97) близки к потерям, которые имели бы место при движении однофазного парового потока в гладком, а не в шероховатом канале. Только при очень высоких паросодержаниях (а ->1), когда толщина пристенной пленки жидкости становится меньше высоты бугорков шероховатости, происходит резкое увеличение гидравлического сопротивления при движении в каналах двухфазного потока. [c.155]

В упомянутых работах ЦКТИ, наряду с большим опытным материалом по сопротивлению холодного слоя различных топлив, предложена схема расчета, в основе которой лежит представление о течении жидкости сквозь засыпку, как о движении по системе параллельных шероховатых каналов, равных по длине высоте слоя. Эффективная средняя скорость потока определялась из отношения скорости фильтрации к объемной порозности слоя [c.248]

Полученные зависимости (или их модификации) являются базовыми для обработки и получения корреляций в шероховатых каналах. Например, в работе [4.54] использовалась та же система уравнений с замыкающими [c.168]

Геометрическое подобие натурной, проектируемой гидромуфты с моделью или прототипом при одновременном сохранении относительной шероховатости каналов проточной части. [c.143]

Рассмотрим результаты численных исследований для другой, еще более популярной конструкции дискретно-шероховатых каналов — трубы с поперечными плавно очерченными накатанными выступами. На рис. 13.44 приведены результаты расчетов распределения кинетической энергии потока вязкой ньютоновской жидкости в продольном сечении канала с поперечной дискретной шероховатостью Е — среднее по сечению кинетическая энергия). [c.576]

При слишком частом расположении таких вихрей энергия возникших на них пульсаций скорости не успевает затухать на пути до следующего вихря и, в основном, диффундирует в ядро потока. Так происходит в шероховатых каналах, в которых е, увеличивается по всему сечению канала. Это нерациональный метод интенсификации теплоотдачи, так как дополнительная турбулизация ядра потока почти не увеличивает теплоотдачу, ибо в ядре потока и так достаточно велико, ад — мало, но ведет к большим гидравлическим потерям. [c.231]

Гидравлические расчеты при проектировании новых каналов. При этом обычно на основе произведенных изысканий в натуре известны продольный профиль трассы канала, позволяющий назначить уклон дна / будущего канала, характер грунтов, а следовательно, возможный коэффициент заложения откосов канала т и предполагаемая отделка поверхности канала, характеризуемая значением коэффициента шероховатости п (или параметра гладкости к). Расчету в этом случае подлежат те или иные геометрические элементы живого сечения канала. [c.162]

V.6. Определить среднюю в сечении скорость равномерного движе-иия и расход потока в канале, если известны а) уклон дна канала i = == 0,0025 ширина русла по дну Ь = 0,8 м коэффициент заложения откосов т = 1,5 коэффициент шероховатости п = 0,011, а глубина равномерного движения потока 0,38 м б) t = 0,0036 6 = 2 м m = 0 п = 0,014 /г = 0,56 м в) i — 0,0049 Ь = O, т = 1,25 п = == 0,0225 /г = 0,82 м. [c.116]

Указание. Коэффициент шероховатости в данном случае можно принимать как для малых земляных каналов с полностью или частично спланированными дном и откосами. Ограничения, накладываемые нормативами, приведены в начале параграфа. [c.133]

VI.41. Канал трапецеидального сечения пересекается автомобильной дорогой, в насыпи которой устроена напорная труба. Определить, на каком расстоянии от трубы глубина воды в канале будет /i = 1 м и какая глубина установится на расстоянии / = 10 м от трубы в случаях, если а) напор перед трубой Л = 1,4 м расход Q = 2 м /с ширина канала по дну 6 = 1 м коэффициент заложения откосов т 1,5 уклон дна i = 0,008 коэффициент шероховатости п = 0,025 нормальная глубина протекания воды в канале = 0,62 м б) // = = 1,2 м Q = 2 M-V 6 = 1 м m = 1,5 i = 0,009 ti = 0,025 =-= 0,6 м в) // == 1,1 м Q = 1 м /с Ь == 1 м /п = 0 t = 0,005 п = = 0,017 м /г = 0,57 м. [c.169]

Р е ш е н и е. а) 1. Расход воды в канале определяем из условий начального равномерного движения, приняв коэффициент шероховатости п = 0,014 (см. таблицу приложения 4) [c.181]

Поверхности стенок труб, каналов, лотков имеют ту или иную шероховатость. а [c.80]

Определить расход воды в трапецеидальном земляном канале при следующих данных ширина дна канала Ъ = 2,0 м, глубина канала й. = 1,2 м, коэффициент шероховатости п = 0,025, коэффициент откоса т = 1,0 уклон дна г = 0,0006. [c.83]

Определить расход воды в трапецеидальном земляном канале при следуюш их данных ширина канала по дну Ь = 1,4 м, глубина заполнения канала h = 0,9 м, коэффициент заложения откоса т 1,5 коэффициент шероховатости п = 0,025, гидравлический уклон i = 0,0006. [c.85]

Определить расход воды в трапецеидальном канале при следующих данных ширина канала по дну Ь = 5,2 м, глубина заполнения канала h = 2,8 м, угол наклона стенок к горизонту Р = 30°, коэффициент шероховатости п = 0,85 гидравлический уклон i = 0,001. [c.85]

Абсолютная эквивалентная шероховатость для некоторых поверхностей труб и каналов [c.269]

Опытные данные Никурадзе о гидравлическом сопротивлении газа в канале с песочной шероховатостью аппроксимируются зависимостью [c.329]

Влияние шероховатости каналов на теплообмен в эакризжной области. Для интенсификации теплообменных процессов в пристеночной области течения для однофазных потоков, где сосредоточено основное термическое сопротивление, давно и успешно используются искусственные шероховатости различного профиля. В работе [4.100], например, высоту турбулизаторов рекомендуется делать равной толщине пристеночного сдоя, в котором срабатывается 99% полного температурного нанора. Естественно, что и при дисперсно-кольцевом режиме течения двухфазных потоков шероховатость также повысит эффективность теплообмена. При этом можно ожидать, что шероховатость будет не только дополнительно турбулизировать пристенный слой, но и способствовать более глубокому проникновению в него капель жидкости, что также приведет к увеличенин> интенсивности теплообмена. [c.184]

Принимаем, что геометрическое подобие соблюдено. Труднее пыполнить одинаковую относительную шероховатость каналов проточной части. Здесь основную роль играет не столько соблюдение геометрических пропорций, сколько технология изготовления. При одинаковой технологии обработки каналов проточной части, иначе говоря, при одинаковой абсолютной шероховатости сравниваемая гидромуфта большего диаметра будет иметь меньшую относительную шероховатость, а следовательно, лучший гидравлический к. п. д. [c.48]

В результате развития полуэмпирических теорий для течения в (гладких и шероховатых) каналах и трубах в 30-х годах были пол5 ены логарифмические формулы для коэффициента гидравлического сопротивления % типа [c.301]

Во всех конструкциях набивки поверхность нагрева РВВ состоит из системы шероховатых каналов, в которых роль волн элемента шероховатости выполняет высота волн дистанционирующих и волнистых листов. Следовательно, интенсифика- [c.222]

Для керамических рекуператоров в величину Крек вводится поправка на шероховатость каналов КшЛ.1,1,-а скорость продуктов сгорания (при нормальных условиях) принимается равной при удалении через дымовую трубу т)д,о=1-г-2 м/с при удалении дымососом 2— 5 м/с. Скорость воздуха выбирается равной г )в.о=1,5ч--Ь2 м/с. В металлйч-еских рекуператорах скорость продуктов сгорания Шд.о=1,5ч-5 м/с. [c.261]

Наибольшая поперечная неравномерность, определенная на стабилизированном участке, имела место в щелевидных каналах с А//<1. При этом Ус-тт/ макс может достичь 0,5—0,7. С уменьшением щелевидности канала (путем увеличения А//) неравномерность уменьшается, а при А//=1,5 для шероховатых частиц и Д//=1 для гладких цилиндриков достигает определенной и неизменной величины (г сл/Умакс 0,9). Приведенные данные практически не зависят от числа Ргсл = 500—2 10 что объяснимо неизменностью во всех опытах режима движения плотного слоя. [c.298]

Отрицательное влияние шероховатости на несущую способность масляного слоя в первую очередь объясняется ее дренажным действием. Углубления а между микронероввостями (рис. 345, а) образуют сеть каналов, по которым масло растекается к торцам подшипника и в окружном направлении. Пока суммарное сечение каналов (приблизительно пропорцио-иа.льное з) мало по сравнению с сечением масляного слоя И, утечка масла через каналы невелика п не сказывается на несущей способности масляного слоя. При уменьшении зазора (вид б) утечка через каналы возрастает и давление в масляном слое перестает увеличиваться пропорционально нагрузке. С дальнейшим увеличением нагрузки выступы микронеровностей соприкасаются (вид в) и в подшипнике возникает пoлyжидкo fнoв трение. [c.335]

Естественные русла (равнинные и горные реки, руньн) отличаются от каналов весьма неиравнльион формой поперечных сечений, резкой изменяемостью уклона дна и извилистостью в плане в результате образования излучин. Продольный профиль водной поверхности непрерывно меняется. Резкие изменения гидравлических элементов реки по длине, вызванные указанными факторами, наличием плесов II перекатов, изменяемостью шероховатости по д,лине и глубине потока, придают последнему, даже в условиях бытового режима, неравномерный характер. [c.185]

Пример. Построить график колебания гориаонта во.ты в деривационном канале гидросиловой установки в створе ГЭС. Канал имеет трапецеидальное сечение, длину = 5 078 м, ширину по дну 6 = 5 м, коэффициент заложения откосов т = 3, коэффициент шероховатости п = 0,013 н уклон дна 1=0,0002. В начальный момент времени в канале наблюдается установившееся движение с расходом (3 = 30 м /сек. [c.213]

Пример. Установить характер сопряжения потока в прямоугольном канале шириной Ь = 10 ж при изменении уклона дна с г, =0,05 на 2 = 0,00078, если Q == = 20 M j ei , а коэффициент шероховатости л =0,014. [c.235]

Коэффициент С в формуле Шези имеет размерность корня квадратного из ускорения, что непосредственно слсдует из уравнения. Этот коэффициент зависит от тех же факторов (число Рейнольдса, шероховатость и т.д.), что и коэффициент X, и может быть найден пересчетом формул для к или же по формулам, полученным с учетом особенностей движения воды в открытых руслах (некруговая форма сечения, наличие свободной поверхности). Эти формулы получены (большей частью) и результате опытов, в которых исследовалось движение воды в каналах разного сечения, из разного материала и при различных уклонах дна. Они раскрывают зависимость коэффициента Шези от гидравлического радиуса, шероховатости стенок и уклона дна, которая следует из выражения для этоги коэффициента. Действительно [c.194]

Экспериментально Рейнольдс установил, что критическая скорость прямо пропорциональна кинематической вязкости жидкости V и обратно пропорциональна диаметру трубы й, т, е, Окр= = fev/d. Безразмерный коэффициент пропорциональности к одинаков для всех жидкостей и для любых диаметров труб. Эта безразмерная величина называется критическим числом Рейнольдса и обозначается Reкp=i кpd/v. Критическое число Рейнольдса зависит от шероховатости стенок русла, наличия или отсутствия первоначальных возмущений в жидкости, конвекционных токов, условий входа жидкости в русло и др. Для круглых труб постоянного диаметра Кекр=2300, а для трубопроводов, лотков и каналов некруглого сечения Кекр = 575. [c.41]

В 1938 г. им были закончены опыты над движением жидкости в открытых каналах прямоугольного сечения. Опыты проводились при разных уклонах, ширине и глубине потока и различной относительной шероховатости. Обработка опытных данных Зегжда для открытого потока привела к графику, аналогичному графику Никурадзе для круглых труб, и показала не только качественное, но и количественное соответствие наблюдаемых в обоих случаях закономерностей. График Зегжда схематически изображен на [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...