Ламинарное течение в каналах

Такова фактически ситуация, встречающаяся при шнековой экструзии полимеров. Течение в спиралевидной области между шнеком и цилиндром представляет собой, по существу, ламинарное течение в канале с примерно прямоугольным поперечным сечением (если пренебречь кривизной). Однако теплообмен с цилиндром будет в значительной степени зависеть от любого вторичного течения. [c.272]

Система уравнений переноса для ламинарного течения в каналах состоит из уравнений неразрывности, движения и переноса тепла. [c.9]

Коэффициент сопротивления трения при изотермическом ламинарном течении в каналах различной формы рассчитывается по формуле [c.19]

Величина произведения С Re при ламинарном течении в каналах различного поперечного сечения (в качестве определяющего размера [c.169]

Формулы для расчета теплоотдачи при ламинарном течении в каналах с различной формой сечения [c.176]

Рйс. 8-7. Профиль температуры жидкости по сечению при ламинарном течении в канале между параллельными пластинами и [c.146]

Собственные значения и постоянные решения задачи о теплообмене при ламинарном течении в канале между параллельными пластинами температура обеих стенок канала одинакова и постоянна термический начальный участок [c.161]

Соотношения, характеризующие интенсивность теплообмена при ламинарном течении в каналах прямоугольной формы, получены обработкой данных аналитических исследований А. Л. Лондона и В. М. Кейса [5]. [c.180]

В. М. Кейс и А. Л. Лондон [5] представили аналитические решения для ламинарного течения в трубах в графической форме. На рис. 2 представлены значения критерия Nu при ламинарном течении в каналах прямоугольного сечения с различным соотношением сторон (начиная от квадрата и кончая двумя параллельными пластинами). Эта зависимость для стабилизированного течения представлена нами в виде [c.181]

Рис. 2. Кривая изменения критерия Nu при ламинарном течении в каналах прямоугольного- сечения с различным соотношением сторон.

Из многочисленных приложений, где необходимы сведения об интегральных характеристиках течений в каналах при малом возмущении их первоначальной цилиндрической поверхности, укажем проблему интенсификации теплообмена путем слабой деформации поверхности туб (при тщательной оценке сопутствующего увеличения их сопротивления) [1] и на задачу расчета сопротивления капиллярных трубок и биологических транспортных систем в виде трубок и каналов при деформировании их стенок [2]. Если для первой проблемы рассматриваемый класс ламинарных течений в каналах с деформированными стенками является только одним из возможных (в общем случае требуется анализ эффектов перехода, турбулентности, отрыва потока), то во втором случае, характеризующемся малыми числами Рейнольдса, модель ламинарного течения полностью адекватна. [c.374]

Ламинарное течение в каналах 49 [c.49]

Рис. 2.4. Коэффициенты трения для ламинарного течения в каналах прямоугольного сечения

Рассмотрим струйный элемент, в котором имеет место турбулентное течение рабочей среды в канале питания (горизонтальный канал на рис. 11.7, а) и ламинарное течение в канале управления (вертикальный канал на рис. 11.7, а). [c.123]

По справочным данным [24] при ламинарном течении в канале прямоугольного сечения величина тр может быть определена по формуле [c.264]

При ламинарном течении в каналах круглого сечения принимаем, как и ранее тр = 64/Ре. Для каналов прямоугольного сечения при сформировавшемся ламинарном течении должны вводиться при определении тр поправки, указанные в 25. Однако при отношении сторон прямоугольника а/п, близком к [c.351]

Подставляя эти значения Ре в ранее указанные выражения тр и затем эти последние выражения в формулы (38.1) и (38.2), получим для ламинарного течения в каналах круглого и прямоугольного сечения соответственно [c.351]

Подставляя в уравнение (38.13) выражение вых = ф(х) и развернутые выражения тр, получим для случая ламинарного течения в канале [c.355]

Тогда для случая ламинарного течения в каналах круглого сечения оптимальное значение ri должно удовлетворять уравнению [c.366]

Какой вид имеют распределения скоростей при ламинарном течении в каналах и трубах переменного сечения, впервые вычислил Блазиус ) в предположении, что наклон стенок относите ьно оси, т. е. расширение, незначителен. Тогда вследствие уменьшения скорости происходит увеличение давления, которое складывается с падением давления, происходящим вследствие треиия. Если в результате этого сложения получается увеличение давления в направлении течения, то, как мы увидим ниже н № 48 и 5 , возникает возможность для возвратного движения частиц жидкости вблизи стенок. Если у у х) есть уравнение контура расходящихся стенок двухмерного течения, то услов.ем для такого возвратного движения по Блазиусу будет [c.61]

Здесь Nu — средний критерий теплообмена в канале с заполнителем, а средний критерий теплообмена в канале без него Nur = Nu . (Re, Рг , //5) определяется из уравнения в зависимости от режима течения. Из приведенного на рис. 5.17 примера следует, что применение пористой матрицы наиболее эфф тивно в режиме ламинарного течения в канале, когда отношение Nu /Nuj может стать больше единицы. При увеличении числа Рейнольдса это отношение уменьшается. Однако отношение Х/Х . достаточно легко регулируется и может приобретать значительную величину, особенно при течении газообразных теплоносителей. Например, для воздуха Xf = 0,032 Вт/ (м К) и для пористого металла при реальном зна- [c.123]

Наименьшие значения числа Nu при яизотермическом ламинарном течении в каналах [c.98]

Раоомотрите полностью развитое ламинарное течение в канале между па,раллельными плоскими пластинами при постоянных плотностях теплового потока а стенках. Предположим, что через одну пластину тепловой поток подводится к жидкости, а через другую — такой же тепловой поток от нее отводится. Чему равно число Нуосельта на каждой из стенок канала Изобразите ирофили температуры вдоль пластин. Считайте, что теплоносителем служит масло, вязкость которого сильно зависит от температуры, а остальные физические свойства постоянны. Влияет ли изменение вязкости на профиль скорости На профиль температуры На число Нуссельта [c.180]

Решение для ламинарного течения в каналах прямоугольного сечения [24] показывает связь между /гНег и геометрическим фактором канала а (рис. 2.4). Таким образом, проницаемость К для фитиля с закрытыми прямоугольными каналами с известным геометрическим фактором а = а>18 и пористостью е может быть вычислена по уравнению (2.23). Член находится из рис. 2.4 при гл, г, равном шб/(ш+б). [c.51]

Согласно (11.36) при турбулентном течении в канале питания и ламинарном течении в канале управления угол отклонения результирующей струи, получаемой при взаимодействии исходных струй, является функцией не только относительных величин а1/ао, 11а1, р ро, но также изменяется при прочих равных условиях в функции от щирины канала управления избыточного давления рабочей среды перед входом в канал ро, вязкости рабочей среды ц, плотности ее р и коэффициента расхода канала питания 8о ). [c.124]

В уравнениях (38.14) и (38.16) величина ру72=сопз1, по< этому для сведения к минимуму величины бр нужно минимизировать в случае ламинарного течения в канале функцию [c.355]

Для ламинарного течения в каналах прямоугольного сечения [Qo On/(10v)] [ os ф, - (о /г,)] - [c.366]

По формуле (38.4), приняв Регр = 2300, находим, что при выбранных размерах сечения каналов ламинарное течение в канале 1 может быть при Q < ,9 л1час и в канале 2 при р2< <8,8 л/час. Так как в процессе испытаний поддерживалось постоянное значение Р2 = 31,5 л1час, течение в канале 2 заведомо было турбулентным. Оно являлось турбулентным и для канала 1 при Оо>40 л1час, т. е. практически во всей области значений Ро, для которой были сняты экспериментальные характеристики, представленные на рис. 39.7, а, б. При С/= 1,075 и при Г1 = 0,486 находим по графику, приведенному на рис. 39.4, г, значение — фд)] = 0,54 (соответствующее построение показано на рис. 39.4, г). [c.371]

А. П. Быркином и И. И. Межировым (1967) на основе анализа уравнений ламинарного пограничного слоя сформулировано правило подобия, согласно которому все безразмерные характеристики ламинарного течения в канале определяются его законом площадей [c.798]

Интересные и важные для практики расчеты коэффициента восстановления полного давления в соплах гиперзвуковых аэродинамических труб с характерным для них толстым пограничным слоем проведены И. И. Межировым (1965). Сформулированное выше правило подобия было обобщено А. П. Быркиным. и И. И. Межировым на случай ламинарного течения в канале с произвольными значениями скорости, коэффициента вязкости, температуры и теплосс/держания. И здесь для семейства контуров. [c.808]

И Г. К. Скрэмстеда, о чем будет подробно сказано в следующем параграфе. После того, как это подтверждение стало известно, Ц. Ц. Линь еще раз проверил все расчеты и получил во всех существенных пунктах совпадение с результатами Толмина и Шлихтинга. В связи с этой проверкой Ц. Ц. Линь рассчитал на устойчивость также плоское ламинарное течение в канале параболическим распределением скоростей (рис. 5.1). Для критического числа Рейнольдса, составленного для максимальной скорости 17 и для половины полной ширины канала 26, он получил значение [c.439]

Спэрроу E. M. и Хаджи-Шейх A., Теплоотдача и падение давления при ламинарном течении в каналах с поперечным сечением в виде равнобедренного треугольника, прямоугольного треугольника и сектора круга, Теплопередача (русский перевод Trans. ASMiE, Ser. С), 1965, № 3, стр. 121—122, [c.403]

Машек [1968] обсуждал очевидные ограничения на размер ячейки расчетной сетки, возникающие при расчете прямыми методами турбулентных течений с большими числами Рейнольдса. Гоэйн и Притчетт [1968] численно моделировали процессы, подобные турбулептности. О Брайен [1970], а также Гоэйн и О Брайен [1971] провели расчеты перехода от ламинарного течения в канале к турбулентному. [c.462]

Задача о ламинарном течении в канале с равномерно пористыми стенками различной проницаемости может быть приведена к виду (Праудман [1960] Террил н Шреста [1965]) [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...