А В УСЛОВИЯХ ЦИКЛИЧЕСКОГО НАГРУЖЕНИЯ ЗА ПРЕДЕЛОМ УПРУГОСТИ

Устойчивость макронапряжений в условиях циклического нагружения определяется соотношением результирующих напряжений (от внешней нагрузки и макронапряжений) и циклического предела упругости. Только в случае, когда результирующие напряжения превышают циклический предел упругости, можно вызвать снижение макронапряжений, которое в основном должна произойти на первой стадии циклического воздействия. [c.143]

В условиях циклического нагружения, если результирующее напряжение от совместного действия остаточных и рабочих напряжений не превышает предела упругости, то остаточные напряжения суммируются алгебраически с рабочими, запас прочности снижается в упругой области материала. [c.169]

Данное испытание является важнейшим для выбора. материала (и/или размеров) деталей машин и транспортных средств, так как материал в условиях циклического нагружения иногда может разрушаться даже при напряжениях ниже технического предела упругости (текучести). Определяемое значение предела циклической прочности (выносливости), полученное в условиях нагружения в направлении прокатки, нужно уменьшить на 20%, когда нагружение идет перпендикулярно направлению прокатки. Надрезы, шероховатость поверхности сильно- снижают предел циклической прочности (предел выносливости). Кроме того, влияет и. размер деталей конструкций (размер образцов). [c.124]

Если говорить об исследовании резиновых упругих элементов муфт, то здесь достаточно ограничиться рассмотрением средних по величине деформаций (до 30—40%). Большие деформации встречаются крайне редко. Это обусловлено требованием обеспечения необходимого ресурса муфт, работающих, как правило, в условиях циклического нагружения и повышенных температур. Используя тот факт, что в пределах этих деформаций связь между а и е линейна, удается построить простой метод решения упругих задач, основанный на пошаговом нагружении конструкции. Этот метод известен под названием дельта-метода [11, 38]. Суть его состоит в том, что на каждом шаге нагружения решается линейная задача, отыскивается деформированное состояние, которое является исходным для последующего шага нагружения. Поскольку константы материала не изменяются, то все зависимости для каждого из шагов остаются одинаковыми. Основным вопросом пошаговой процедуры является вопрос суммирования напряжений с учетом изменения площадей элементов и направления площадок их действия. Этот вопрос решается на основе использования якобиана преобразования координат [38]. [c.15]

Подчеркнем, что в общем случае при циклическом нагружении в условиях объемного напряженного состояния (ОНС), реа-лизирующегося, например, у вершины трещины или острого концентратора в конструкции, соотношение компонент приращения напряжений при упругой разгрузке может не совпадать с идентичным соотношением напряжений в момент окончания упругопластического нагружения [66 68, 69, 72, 73]. Поэтому интенсивность приращения напряжений 5т, при которых возобновится пластическое течение при разгрузке (или, что то же самое, при реверсе нагрузки), может быть меньше, чем в одноосном случае, где циклический предел текучести 5т = 20т для идеально упругопластического тела [141, 155]. Это обстоятельство приводит к некоторым особенностям деформирования и соответственно повреждения материала в случае ОНС. Например, при одинаковом размахе полной деформации в цикле можно получить различные соотношения интенсивности размаха пластической АеР и упругой Де деформаций за счет изменения параметра 5т- [c.130]

Важным с научной и прикладной точек зрения является распространение деформационной теории на режимы циклического упругопластического нагружения. В работе [139] обоснована возможность использования теории малых упругопластических деформаций для повторного нагружения за пределами упругости, когда осуществляется нагружение, близкое к простому, в условиях периодической смены направления нагружения на противоположное. Существенным при этом оказывается наличие единой диаграммы, предполагающей конечную связь между соответствующими компонентами напряжений и деформаций как для исходного, так и циклического деформирования. Экспериментально показано, что при различных видах однопараметрических пропорциональных нагружений, охватывающих достаточно контрастные случаи напряженных состояний (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), подтверждается наличие единой кривой статического и циклического деформирования при интерпретации в интенсивностях напряжений и деформаций [62, 63]. Независимость в указанных испытаниях диаграмм деформирования от вида напряженного состояния дает основание предположить возможность [c.106]

В процессе выполнения экспериментальной программы [45, 46] опыты велись в условиях, когда статическая составляющая напряженного состояния соответствовала максимально 0,5—0,65 от пределов пропорциональности материала при растяжении или сдвиге. Такое нагружение характерно для ряда практически важных случаев работы элементов конструкций (например, шпилечные и болтовые соединения). Вместе с тем более жесткие и контрастные случаи сложных циклических режимов могут быть получены при нагружении материала за пределами упругости по уровню как циклической, так и статической составляющей напряженного состояния. Для выполнения подобных экспериментов не- [c.114]

Работами Баушингера и в последующем других авторов было показано, что разгрузка за пределами упругости, как правило, оказывается нелинейной (рис. 5.3.1). В таких условиях модуль разгрузки является величиной условной, которая может быть определена по наклону прямой, соединяющей точки начала и конца разгрузки. Как правило, модуль разгрузки в первом полу-цикле нагружения (считая исходное нагружение за нулевое) уменьшается с ростом степени деформирования до 10%, а в процессе дальнейшего повторного нагружения может либо несколько уменьшаться (циклически разупрочняющиеся материалы), либо увеличиваться, приближаясь к величине модуля упругости (циклически упрочняющиеся материалы). [c.236]

В начале циклического воздействия в металле протекают одновременно два явления. Под действием знакопеременных на1 рузок происходит своеобразное упрочнение металла за счет пластических деформаций наиболее слабых объемов. Это приводит к повышению предела упругости и, следовательно, к уменьшению прогиба испытуемого образца, что и наблюдается при испытании образцов из меди и никеля. Однако при малых пластических деформациях в условиях переменного нагружения наблюдается также явление Баушингера, связанное с понижением предела упругости. При постоянстве действующего циклического напряжения это приведет к увеличению прогиба, которое и имеет место при записи диаграмм усталости второго типа. [c.38]

В процессе выполнения экспериментальной программы [15, 17] опыты велись в условиях, когда статическая составляющая напряженного состояния соответствовала максимально 0,5—0,65 от пределов пропорциональности материала при растяжении или сдвиге. Такое нагружение характерно для ряда практически важных случаев работы элементов конструкций (например, шпилечные и болтовые соединения). Вместе с тем более жесткие и контрастные случаи сложных циклических режимов могут быть получены при нагружении материала за пределами упругости по уровню как циклической, так и статической составляющих напряженного состояния. Для выполнения подобных экспериментов необходимо совершенствование разработанной методики испытаний, прежде всего в связи с необходимостью предотвращения ранней потери устойчивости тонкостенных трубчатых образцов при исходном и циклическом нагружениях. [c.60]

Усталостные характеристики суперсплавов направленной кристаллизации в условиях постоянной амплитуды нагрузки аналогичны таковым у сплавов для обычных отливок. Можно было бы ожидать, что низкий модуль упругости явится причиной малой усталостной долговечности, однако обычно этого не наблюдают в большинстве случаев циклического нагружения при постоянной амплитуде нагрузки усталостная долговечность определяется наличием участков концентрированного напряжения, в которых материал ведет себя, как в условиях постоянной амплитуды деформации. В определенной мере более высокая пластичность и более высокий предел текучести сплавов направленной кристаллизации также ответственны за хорошие усталостные свойства. [c.275]

При измерении малоцикловых деформаций в элементах конструкций с помощью тензорезисторов очень важна стабильность их характеристик во времени и по числу циклов в условиях циклического воздействия температур. Имеются данные, что при упругих деформациях не изменяются основные характеристики до числа циклов нагружения 10 (например, для тензодатчиков ПКБ-20-120) 92]. При работе тензорезисторов за пределами упругости и повторном деформировании возникает ряд специфических особенностей непостоянство коэффициента тензочувствительности при высоких циклических деформациях и его изменение по числу циклов нагружения уход нуля в процессе циклического деформирования выход из строя тензорезисторов через определенное для каждого уровня размаха деформаций число циклов нагружения. [c.170]

Для рассматриваемых условий нагружения было показано [3],. что наилучшее соответствие эксперименту имеет место при использовании в расчете числа циклов до разрушения зависимости типа (1), включающей в себя осредненные деформационные характеристики, в качестве постоянной — полную истинную деформацию статического разрыва 8, а также отношение значений текущего циклического и исходного пределов упругости, учитывающих изменение свойств материала в процессе нагружения [c.44]

Задача об упругопластическом деформировании бруса прямоугольного сечения при циклическом изгибе в одной из плоскостей симметрии [122] решается при условии справедливости гипотезы плоских сечений и несжимаемости материала. Предположим, что при любом п-ш нагружении за пределами упругости упругопластические свойства материала бруса описываются уравнением [122] [c.289]

Общие сведения. Пружины и рессоры испытывают в работе многократные знакопеременные нагрузки и после снятия нагрузки должны полностью восстанавливать свои первоначальные размеры. В связи с такими условиями работы металл, применяемый для изготовления пружин и рессор, должен обладать, кроме необходимой прочности в условиях статического, динамического или циклического нагружений, достаточно хорошей пластичности, высокими пределами упругости и выносливости и высокой релаксационной стойкостью, а при работе в агрессивных средах (атмосфере пара, морской воде и др.) должен быть также и коррозионностойким. [c.233]

Экспериментальные исследования [180, 166, 16/, 168] напряжений у корня зуба показали, что положение 1 контактной линии тп является более опасным, чем положение 2. Приведенная на рис. 158, б картина напряженного состояния зуба у его основания получена для случая равномерного распределения нагрузки по контактной линии [180]. Вследствие упругой деформации деталей передачи нагрузка обычно концентрируется к одному из торцов зубьев. Это обстоятельство способствует еще большему возрастанию напряжений изгиба у края зуба. Если считать, что у косого зуба опасным является сечение по основанию, то расчетным случаем будет положение 1 контактной линии, поскольку оно всегда соответствует максимуму напряжений изгиба у основания зуба. Если не учитывать концентрацию напряжений в переходной кривой у основания зуба, то при длине зуба Ь Ьо теоретическое опасное сечение ас располагается не по основанию, а под некоторым углом = /(Я) к основанию зуба (рис. 158, а). Можно полагать, что Б условиях статического нагружения (например, при кратковременных перегрузках) зуб будет обламываться именно по сечению ас. Наоборот, при циклическом нагружении и напряжениях, превышающих предел выносливости зубьев на излом, усталостная трещина возникает в месте максимальной концентрации напряжений, т. е. у основания зуба, и характер поломки зуба будет такой, как показано на рис. 158, в. Все сказанное относится к зубьям длиной Ь b(j. Рассмотрим теперь напряженное состояние зубьев длиной Ь < Ьо- На рис. 159 показан такой укороченный зуб с отброшенной частью — Ь. Как видно из рис. 159, край зуба дополнительно нагружается изгибающим моментом, который несла отброшенная его часть. Напрял<енное состояние косого (шевронного) зуба становится при этом более однородным, приближающимся к таковому для прямого зуба в тем большей степени, чем короче его длина и [c.197]

Как след) ет из приведенного выше анализа, условия циклического нагружения элементов машин и конструкций механическими и термическими нагрузками могут быть как стационарными, так и нестационарными. В связи с работой материала при циклическом нагружении за пределами упругости и проявлением реологических свойств в общем случае даже стационарное термомеханич ское нагружение детали сопровождается перераспределением напряжений и деформаций по числу циклов нагружения и во времени. [Процесс деформирования может сопровождаться накоплением одцосторои-них деформаций или характеризоваться чисто циклическим деформациями без однонаправленного прироста деформаций. [c.38]

Очевидно, скорость роста трещины следует связывать прежде всего с локальными напряжениями вблизи вершины трещины. В одной из опубликованных работ сделана попытка представить скорость роста трещины в условиях циклического нагружения в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений который характеризует поле упругих напряжений вблизи вершины трещины (Парис и Ендоган, 1963 г.). Поскольку К зависит от формы детали, скорость роста трещины можно теоретически определить для тех деталей, для которых известен коэффициент К, Ввиду того что коэффициент интенсивности напряжений действителен только для поля упругих напряжений, его использование для определения скорости роста трещины в условиях циклического нагружения, когда локальные напряжения превышают предел текучести, является спорным. Некоторые аргументы в пользу этого приведены в работе Кортена (1960 г.), который обнаружил зависимость малоцикловой усталостной прочности от коэффициента интенсивности напряжений. [c.131]

Создание методов расчета действительного напряженно-деформированного состояния образцов и конструктивных элементов, в том числе с концентраторами напряжений, в условиях неоднородного напряженного состояния. Имеющиеся весьма противоречивые литературные данные [72, 170, 213] показывают, что для некоторых сплавов в области многоцикловой усталости, в первую очередь при напряжениях выше предела выносливости, имеют место значительные неупругие деформации, что приводит к несоответствию действительных и номинальных, подсчитанных с использованием формул теории упругости, напряжений в неодно-родно-напряженных конструктивных элементах. Без учета этого фактора невозможно сформулировать достаточно достоверные критерии усталостного разрушения металлов в условиях неоднороднг-го напряженного состояния. При этом следует также учитывать, что зависимости между напряжениями и деформациями, необходимые для таких расчетов, в условиях циклического нагружения суш,ественно отличны от зависимостей при монотонном увеличении нагрузки [191, 231]. [c.98]

Различное влияние частоты при циклическом нагруженпи в условиях напряжений, аа, больших и меньших предела упругости а , связано с тем, что при ао>ау долговечность определяется преимущественно диапазоном кратковременной пластической деформации ДЕпл. На него время нагружения влияет значительно слабее, чем на диапазон деформации ползучести, обусловливающий ширину петли гистерезиса при 0в Ту. [c.114]

Увеличение рабочих параметров современных машин и аппаратов (рост единичных мощностей, уровня температур, грузоспособ-ности, маневренности, а также работа изделий в условиях переходных и форсированных эксплуатационных режимов и т. д.) при одновременном снижении металлоемкости конструкций и использовании новых металлических материалов повышенной прочности приводит к возрастанию как общей, так и местной напряженности конструкции с выходом в зонах концентрации металла за пределы упругости. Эксплуатационная нестационарность (тепловая и механическая) нагружения изделий сопровождается работой материала в условиях циклического упругопластического деформирования. Такое нагружение характерно для конструкций энергетического, транспортного и химического машиностроения, авиации, ракетной техники, реакторостроения и т. д. [127, 170]. [c.3]

Отличительной особенностью процесса сопротивления материалов малоцикловому нагружению является непостоянство с числом циклов и во времени диаграммьг деформирования. Следствием отмеченного оказывается перераспределение в общем случае напряжений и деформаций в процессе циклического нагружения за пределами упругости элемента конструкции. При этом возникает явление нестационарности условий деформирования даже при повторном нагружении конструкции постоянными нагрузками (механическими и термическими). С другой стороны, условия циклического деформирования за пределами упругости определяют величины циклических и односторонне накоп.ленных деформаций на стадии образования макротрещины и особенности достижения предельного состояния по разрушению. [c.5]

При этом предполагается, что в зонах концентрации напряжений, где, как правило, происходят малоцикловые разрушения, накапливаются в основном усталостные повреждения в результате действия знакопеременных упругопластических деформаций. Вместе с тем в эксплуатационных условиях в результате работы конструкции на нестационарных режимах, в том числе при наличии перегрузок, возможно накопление односторонних деформаций, определяювцих степень квазистатического повреждения и влияю-ш их на достижение предельных состояний по разрушению. Для обоснования методологии учета накопления конструкцией (наряду с усталостными) квазистатических повреждений по результатам тензометрических измерений требуется решение прежде всего вопросов расшифровки показаний датчиков с целью воспроизведения истории нагруженности в максимально напряженных местах конструкции и оценки малоциклового повреждения для эксплуатационного контроля по состоянию. Малоцикловое повреждение может в общем случае оцениваться по результатам измерений, выполненных обычными тензорезисторами, но с расширенным диапазоном регистрируемых деформаций (до величин порядка нескольких процентов), характерных для малоцикловой области нагружений. Исследование [20] выполнялось в Московском инженерно-строительном институте и Институте машиноведения на базе разработанных в лаборатории автоматизации экспериментальных исследований МИСИ специальных малобазных тен-зорезисторов больших циклических деформаций. Аппаратура и методика эксперимента подробно описаны в [229]. На серийной испытательной установке УМЭ-10Т с тензометрическим измерением усилий и деформаций, а также крупномасштабным диаграммным прибором осуществлялось циклическое нагружение цилиндрических гладких образцов по заданному и, в частности, нестационарному режиму. Одновременно соответствующей автоматической аппаратурой производилась регистрация истории нагружения с помощью цепочек малобазных тензорезисторов, наклеенных на испытываемый образец. Сопоставление показаний тензорезисторов с действительной историей нагружения и деформирования образца, регистрировавшихся соответствующими системами испытательной установки УМЭ-10Т, давало возможность определить метрологические характеристики датчиков и особенности их повреждения в условиях малоциклового нагружения за пределами упругости. Наиболее существенными особенностями работы тензорезисторов в условиях малоциклового нагружения оказываются изменение коэффициента тензочувствительности при высоких уровнях исходной деформации и в процессе набора циклов нагружения, уход нуля тензорезисторов и их разрушение через определенное для каждого уровня размаха деформаций число циклов. [c.266]

Предварительно изучали влияние статических напряжений на скорость коррозии трубной стали на деформированных изгибом (по трехточечной схеме) образцах стали 17ГС в термостатированных условиях и перемешиваемой среде, представляющей смесь нефти с 3%-пым хлоридом натрия в отношении 1 1. Скорость коррозии определяли по потере массы за 720 ч выдержки. Как следует из рис. 104, с увеличением напряжений до предела текучести (350 МПа) скорость коррозии увеличивается, а затем при достижении текучести уменьшается вследствие наступления стадии легкого скольжения и релаксации напряжений, обусловленной выбранной схемой нагружения с заданной величиной деформации. Это указывает на возможность усиления коррозионного взаимодействия трубной стали с рабочей средой даже при нагружении в упругой области с возникновением коррозионных поражений, которые в дальнейшем могут стать концентраторами напряжений и после инкубационного периода инициировать возникновение коррозионно-механических трещин. Если в концентраторе отсутствуют условия для существенной релаксации напряжений, что обычно имеет место при циклическом (повторно-статическом) нагружении с накоплением микроискажений решетки, процесс коррозионного взаимодействия будет ускоряться на протяжении всей стадии деформационного упрочнения, как это указывалось в гл. П. [c.230]

Упруго-пластическая деформация поверхностного слоя в процессе механической обработки вызывает изменение структурночувствительных физико-механических и химических свойств в металле поверхностного слоя по сравнению с исходным его состоянием. В деформированном поверхностном слое возрастают все характеристики сопротивления деформированию пределы упругости, текучести, прочности, усталости. Изменяются характеристики прочности при длительном статическом и циклическом нагружении в условиях высоких температур. Снижаются характеристики пластичности относительное удлинение и сужение, повышается хрупкость (уменьшается ударная вязкость), твердость, внутреннее трение, уменьшается плотность. Металл в результате пластической деформации упрочняется. [c.50]

Исследование поведения двухпараметрической системы показывает, что влияние упрочнения будет неодинаковым в зависимости от того, какой из двух видов циклической цластической деформации возникает при повторных нагружениях. Наличие упрочнения при монотонном деформировании не приведет к изменению формулировки условия знакопеременного течения, поскольку в этом случае имеет значение лишь протяженность участка упругой деформации при переходе от одного состояния текучести к другому (противоположного знака). Опыты подтверждают [51], что с ошибкой, не превышающей 10% (в пределах исходной деформации— 10), предел упругости при [c.34]

Для построения расчетной схемы процесса циклического нагружения исследуемых деталей необходимо увязать основные этапы деформирования ona raiix зон конструктивных элементов в условиях повторного нагружения за пределами упругости с соответствующими тепловыми состояниями, определяемыми схематизированным циклом. [c.203]

Другим важным вопросом обеспечения прочности и ресурса атомных реакторов, не получавшим отражения в традиционных расчетах энергетических установок по уравнениям (2.1) —(2.3), являлся анализ сопротивления деформациям и разрушению при циклическом нагружении [2,5-7,16]. Как следует из данных гл. 1, в процессе эксплуатации атомных реакторов число циклов нагружения на основных режимах изменяется в достаточно широких пределах - от (2- 5) 10 при гидроиспытаниях до (1 2) Ю при программных изменениях мощности и до 10 —10 с учетом вибро-нагруженности. Систематические исследования прочности в этом диапазоне числа циклов были начаты применительно к энергетическим установкам в середине 50-х годов, а в середине 60-х годов были сформулированы основные (преимущественно деформационные) критерии разрушения и свойства диаграмм циклического деформирования [17,18 и др.]. По опытным данным, полученным на лабораторных образцах, было показано, что при числе циклов до 10 циклические пластические деформации оказываются сопоставимыми (в диапазоне числа циклов 10 —10 ) или существенно большими (в диапазоне числа циклов 10 -5 10 ), чем циклические упругие деформации. При этом в зависимости от типа металлов и условий нагружения (с заданными амплитудами деформаций или напряжений) пластические деформации по мере увеличения числа циклов могут возрастать (циклически разупрочняющиеся металлы), уменьшаться (циклически упрочняющиеся металлы) или оставаться постоянными (циклически стабильные металлы). Указанные особенности поведения металлов при циклическом упругопластическом деформировании обусловливают нестационар-ность местных напряжений и деформащ1Й в зонах концентрации при стационарных режимах внешних нагрузок. Для малоцикловой области уравнения кривых усталости и сами кривые усталости при числах циклов 10 —Ю представлялись не в амплитудах напряжений (как для обычной многоцикловой усталости при числах циклов 10 —10 ), а в амплитудах упругопластических деформаций. [c.40]

Система экспериментов на лабораторных образцах в середине 60-х годов была дополнена важными опытами при малоцикловом нагружении на моделях сосудов давления (с толщинами стенок до 70—120 мм), трубопроводах (с толщинами стенок до 20 -ь 30 мм), сварных пластинах с отверстиями и патрубками, болтах и шпильках (диаметром до 75-150 мм). Анализ полученных данных (в том числе с учетом рассеяния результатов испытаний) позволил обосновать запасы по местным упругопластическим деформациям и долговечности. Нормированные расчеты прочности атомных ВВЭР с учетом их циклического нагружения в эксплуатации осуществляются [5, 6] с введением запасов по местным условным упругим напряжениям и n v - по числу циклов до образования трещин (по долговечности). В зависимости от рассчитьтаемого элемента, объема исходной информации эти запасы находятся в пределах 1,25 -г 2 и 3 20 соответственно. В дальнейшем по мере накопления данных о прочности при изотермическом и неизотермическом нагружении с программируемыми циклами нагрузок, деформаций и температур для расчетов было предложено использовать условия линейного суммирования циклических повреждений (для различных режимов эксплуатационного повреждения). [c.41]

При оценке прочности и ресурса элементов конструкций, работающих в условиях малоциклового нагружения при переменных температурах и сложнонапряженном состоянии, возникают две связанные задачи определение напряженно-деформированного состояния элементов конструкций при работе материала максимально нагруженных зон за пределами упругости, когда развиты упру-гонластические деформации и деформации ползучести, и на базе полученной информации оценка запасов прочности и долговечности при малоцикловом неизотермическом нагружении. Характер протекания процесса деформирования за пределами упругости и циклические деформации, определяющие формирование предельного состояния материала, зависят от режима термосилового воздействия на деталь и параметров термомеханической нагруженности максимальная температура, градиент температур, длительность и форма термического и силового циклов нагружения и др.), а также сочетания нестационарных режимов нагружения в период эксплуатации изделия. [c.11]

Рассмотрим вопросы прочности и особенности условий разрушения. В общем случае процесс длительного малоциклового нагружения сопровождается накоплением односторонних деформаций, вызываемых циклической анизотропией свойств материалов, асимметрией цикла нагружения (по напряжениям, длительностям выдер-л<ек) и т. п. Когда процесс накопления односторонних деформаций выражен, наблюдается так называемый квазистатический тип малоциклового разрушения с характеристиками пластичности,, соответствующими условиями статического (однократного) нагружения до разрыва. Как правило, в конструкциях за пределами упругости работает материал только в зонах максимальных напряжений. За счет стесненности пластических деформаций в большинстве случаев нагружения накопление односторонних деформации подавлено или отсутствует. Под действием циклических деформаций развиваются иоврех дения, приводящие к малоцикловому усталостному разрушению, когда в зонах максимальных циклических деформаций образуются макротрещины усталостного типа. [c.95]

Как и при изотермическом малоцикловом нагружении, при неизотермических условиях в соответствии с критериальным уравнением (2.42) выполняется линейное суммирование усталостных и квазистатических повреждений. Учитывается кинетика односторонне накопленных и циклических деформаций по циклам и во Bipe-мени, а также изменение механических свойств материала в процессе неизотермического малоциклового деформирования за пределами упругости. [c.106]

Пружины, рессоры машины и упругие элементы приборов характеризуются многообразием форм, размеров, различными условиями работы. Особенность их работы состоит в том, что при больших статических, циклических или ударных нагрузках в них не допускается остаточная деформация. В связи с этим все пружинные сплавы кроме механических свойств, характерных для всех констрзтсдион-ных материалов (прочности, пластичности, вязкости, вьшосливости), должны обладать высоким сопротивлением малым пластическим деформациям. В условиях кратковременного статического нагружения сопротивление малым пластическим деформациям характеризуется пределом упругости, а при длительном статическом или циклическом нагружении — релаксационной стойкостью. [c.346]

Однако независимо от этого все пружинные сплавы должны иметь определенные, характерные для всех конструкционных сплавов свойства, т. ё. прочность в условиях статического, циклического или динамического нагружения, пластичность и вязкость, сопротивление хрупкому разрушению, а также специальные механические свойства и в первую очередь высокое сопротивление малым пластическим деформациям в условиях кратковременного статического нагружения, харак-теризуийое пределом упругости или менее точно пределом пропорциональности. Кроме того, эти сплавы должны обладать высоким сопро- [c.194]

Отдельные типы напряженных элементов конструкций при ограниченном сроке службы могут работать за пределами приспособляемости. В этом случае при стационарном циклическом нагружении конструкций из циклически стабильных (стабилизирующихся) материалов происходит тэстепенная стабилизация цикла изменения напряжений и скоростей деформации. Существование процесса стабилизации, который асимптотически заканчивается переходом к стационарному циклу изменения напряжений и скоростей деформации, в общей форме было доказано Фредериком и Армстронгом [127] на основе постулата Друккера. В цитируемой работе получила обоснование также единственность (независимость от начального состояния) напряжений в стабильном цикле в областях тела, где скорости неупругой деформации в указанном цикле отличны от нуля. Таким образом, соответствующая теорема для условий упругой приспособляемости, приведенная в [10], может рассматриваться как частный случай. [c.34]

По мере увеличения длительности действия циклической нагрузки в металле образуются скопления дислокаций критической плотности [40]. Обоазование скоплений дислокаций в данных условиях представляется вполне вероятным, учитывая очень малые локальные объемы, в которых развиваются указанные выше структурные процессы. В исследуемом случае такими рабочими объемами являются весьма мелкие пластинки феррита (толщина их не превышает 1 мк), чередующиеся с жесткими пластинками цементита. В пределах столь малых объемов локализуются процессы, связанные с порождением, движением и взаимодействием дислокаций и других дефектов в результате, уже при сравнительно невысокой средней плотности дислокаций (отнесенной ко всему объему металла) в микрообъемах пластичной составляющей — в феррите — скопление дислокаций достигнет критической плотности. Вследствие уменьшения подвижности дислокационных сегментов в таких скоплениях, а также в результате взаимной блокировки полями упругих напряжений самих дислокационных скоплений фон внутреннего трения должен с определенного момента циклического нагружения начать уменьшаться, что и наблюдается на опыте после пропуска 300 млн. т груза (см. рис. 77). Следовательно, стадия вторичного снижения внутреннего трения свидетельствует о непрерывном возрастании числа таких скоплений. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...