Определение относительных коэффициентов влияния вида Лф

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВЛИЯНИЯ ВИДА [c.232]

Когда значение комплекса Ре Кг° Ка° > то поправочный множитель еп=1,0. При условии Ре -Кг° -Кст° <Ю поправочный коэффициент п может быть определен (для фреонов) из рис. 7.19 [42]. Представленная на этом рисунке зависимость бп = /( 7, и. S/d) получена в опытах с обычными промышленными трубами. Как видим, более заметное влияние относительного шага пучка S/d наблюдается при низких температурах. При н<—20°С рекомендуется значение ей принимать таким же, как и при (н=—20°С [42]. [c.215]

Наиболее обстоятельные работы по теплообмену в процессе сушки во взвешенном состоянии принадлежат Федорову, который получил основные соотношения для коэффициентов теплообмена при сушке в этих условиях. Для определения коэффициента теплообмена в трубе-сушилке Федоров II] рекомендует вводить три поправочных коэффициента. Первый к учитывает влияние формы и шероховатости и отклонение фактической скорости витания от скорости витания шарообразной частицы. Второй поправочный коэффициент / j вводится для учета изменения фак тической средней относительной скорости движения газа и частиц материала в трубе-сушилке по сравнению со скоростью витания. Третий кз учитывает влияние беспорядочного движения частиц и их соударений друг с другом и со стенками трубы. В этом случае значение Nu при сушке в трубе-сушилке представляется Федоровым в виде [c.14]

Итак, сформулирована линейная однородная краевая задача (4.5.5), (4.5.6) на собственные значения, минимальные из которых — критическая интенсивность давления. Упростим эту задачу, опустив в системе уравнений (4.5.5) подчеркнутые члены, которыми учитывается влияние докритических деформаций. В гл. 7 будет показано, что неучет влияния этих членов приводит к несущественной относительной погрешности в определении критических интенсивностей давления для длинной круговой жестко защемленной панели и ими допустимо пренебречь. Опустив в (4.5.5) подчеркнутые слагаемые, приходим к системе линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. Относительно простое строение матрицы ее коэффициентов позволяет в явном виде указать четыре собственных значения этой матрицы [c.125]

При аналитическом расчете систем управления определенными преимуществами обладают квадратичные критерии качества. Это связано с тем, что при отыскании оптимальных значений квадратической функции ее первые производные представляются в виде математических соотношений, линейных относительно ошибки е(к). Для введения дополнительных ограничений, в частности связанных с возможностью непосредственного влияния на степень демпфирования процессов в системе, при формировании критерия достаточно ввести квадратичный член, учитывающий величину отклонения управляемой переменной, с соответствующим весовым коэффициентом г. Таким образом, в наиболее общем случае квадратичный критерий может быть представлен в следующем виде [c.78]

Вынужденное движение в общем случае может сопровождаться свободным движением. Относительное влияние последнего тем больше, чем больше разница температур отдельных частиц жидкой среды и чем меньше скорость вынужденного движения. При больших скоростях вынужденного движения влияние естественной конвекции становится пренебрежимо малым. Основной закон теплоотдачи — уравнение (4-1) — имеет простой вид. Трудности сосредоточиваются в коэффициенте теплоотдачи. Практически познание процесса теплоотдачи сводится к определению зависимости а от различных факторов. [c.122]

Все сказанное относительно коэффициента осаждения пылинок на капельках и о влиянии на него различных факторов справедливо и для условий работы трубы Вентури. Однако в последнем случае необходимо иметь в виду некоторые особенности течения газового потока. Скорости движения пылинок и капелек по отношению к газам в трубе Вентури не постоянны —на одних участках трубы они отстают от газов, на других опережают их. Поэтому при определении траектории пылинок и капелек коэффициент сопротивления среды if нельзя уже, строго говоря, брать по кривой 2 рис. 1-2, как это делают при теоретическом определении коэффициента осаждения. На тех участках трубы Вентури, где пылинки и капельки отстают от движения газов, коэффициент сопротивления 1 5, полученный экспериментально Ингебо [Л. 6], выражается кривой 5 рис. 1-2. Как видно из этого графика, величина коэффициента гр при малых Re, такая же, как и при равномерном движении частицы, но становится значительно меньше при больших числах Кеч- [c.21]

В гл. 8 изучается влияние малых геометрических аберраций на контраст оптического изображения и определение допусков. Затем в гл. 9 мы рассмотрим случай средних и больших аберраций, что позволит установить общий вид изменения изображения при увеличении аберраций. Мы будем широко использовать различные полученные в гл. 4 соотношения, выражающие контраст изображения, учитывая, что F , у ) =Eoh kA) является м нимой величиной, причем ее аргумент feA представляет собой влияние аберрации. Достаточно легко показать, что контраст, определяемый этими выражениями, не изменяется, если А меняет знак в пределах отверстия зрачка. Следовательно, можно утверждать, что контраст является четной функцией А, так что влияние малых аберраций выражается в первом приближении квадратичной формой относительно коэффициентов аберраций. [c.152]

Здесь можно также определить обратные коэффициенты влияния энерции, которые, по определению, являются ускорениями, обусловленными единичными силами, и аналогичны коэффициентам влияния податливости. Обратная матрица существует в том случае, если матрица М неособенная. Тогда, решая уравнения (3.6) относительно ускорения X, получим уравнение движения вида [c.211]

Исходя из данного условия мобилизации и возможности капиллярного перераспределения фаз, сформулирована перколяционная модель, позволяющая описать макроскопический эффект влияния поля упругих колебаний на относительные проницаемости поровой среды для фаз нефти и воды. На рис. 8.17 представлены кривые относительных проницаемостей / ,р для воды и нефти в зависимости от во-донасыщенности Ж, рассчитанные с использованием данной модели без колебательного воздействия (соответственно кривые 1и 2) и с учетом наложения поля колебаний (соответственно кривые 3 и 4). При расчетах пористая среда моделировалась в виде регулярной трехмерной решетки с координационным числом г. Для определения эффективных коэффициентов переноса фаз использовался метод самосогласованного поля, позволяющий качественно учитывать эффект разрыва связности фазы, приводящий к прекращению ее массопереноса при достижении критической насыщенности. Использовались модельные функции распределения капилляров пористой среды по радиусам. Из анализа полученных кривых видно, что влияние низкочастотного колебательного поля следует ожидать в области пороговых значений насыщенностей. Наиболее существенно изменяются значения предельной и остаточной водонефтенасыщенностей, при этом воздействие может способствовать восстановлению подвижности остаточной фазы и вовлечению ее в фильтрационное течение, как и показывают вышеприведенные результаты проведенных экспериментов (раздел 8.2). [c.263]

Теория р-распада отдельного нуклона строится на основе математического аппарата квантовой теории поля, поскольку с помощью этого аппарата можно описывать процессы рождения и поглощения частиц. В квантовой теории поля, как и в нерелятивистской квантовой теории, конкретный вид взаимодействия полностью определяется заданием оператора Гамильтона. Этот оператор Гамильтона действует на векторы состояния, которые имеют довольно сложную математическую природу (являются функционалами). Соответствующий математический аппарат очень сложен. Поэтому мы ограничимся описанием результатов. Из условий релятивистской инвариантности для полного, определяющего Р-рас-падные явления оператора Гамильтона получается выражение, состоящее из довольно большого, но конечного числа слагаемых определенного вида с неизвестным численным коэффициентом при каждом слагаемом. Эти численные коэффициенты могут быть определены только из сравнения предсказаний теории с экспериментальными данными. Для этого следует использовать разрешенные переходы, в которых слабо сказывается влияние структуры ядра. Так, если требовать, чтобы разрешенные Р-спектры имели форму (6.62) с не зависящим от энергии коэффициентом В, то в р-распадном гамильтониане отбрасываются все слагаемые сравнительно сложного вида и остаются только восемь относительно простых слагаемых (их осталось бы всего четыре, если бы в слабых взаимодействиях сохранялась четность). Нахождение коэффициентов при этих восьми слагаемых оказалось громоздкой задачей, решенной лишь к концу пятидесятых годов на основе большого числа различных экспериментов. Укажем, какого рода эксперименты нужны для решений этой задачи. Отличия, как их называют, различных вариантов Р-распада проявляются прежде всего в том, что каждый вариант характеризуется своим отношением числа электронно-антинейтринных (или позитронно-нейтрин-ных) пар, вылетающих с параллельными и антипараллельными спинами. Поэтому существенную информацию о вариантах Р-распада дает изучение относительной роли фермиевских и гамов-теллеровских переходов. Информация о вариантах распада может быть получена также из исследования угловой корреляции между вылетом электрона и нейтрино, т. е. углового распределения нейтрино относительно импульса вылетающего электрона. За счет релятивистских поправок это угловое распределение оказывается неизотропным, причем коэффициент анизотропии мал, но различен для разных вариантов распада. Измерения корреляций очень трудны, так как приходится регистрировать по схеме совпадений (см. гл. IX, 6, п. 3) импульс электрона и очень малый импульс ядра отдачи. Наконец, для однозначного установления варианта Р-распада нужны эксперименты типа опыта By. После длительных исследований было установлено, что в реальном гамильтониане Р-распада остаются только два из всех теоретически возможных слагаемых (эти оставшиеся варианты называются векторным и аксиальным). Тем самым вся теория Р-распада определяется всего лишь двумя опытными константами — коэффициентами при этих двух слагаемых. При этом существенно, что эти две константы определяют не только Р-распадные процессы, но и все другие процессы слабых взаимодействий (см. гл. VH, 8). Сейчас построение теории р-распада нуклонов можно считать в основном завершенным. В гл. Vn, 8 мы увидим, что эта теория является частным случаем общей теории [c.252]

В тех случаях, когда характер термонагружения обусловливает одновременное накопление циклического и статического повреждения, необходимо учитывать оба вида повреждений, суммируя их определенным образом. С. В. Серенсен и Д. Вуд впервые указали на нецелесообразность применения линейного закона суммирования относительных долей повреждения во временном выражении для случая изотермического нагружения. Для неизотермического термоциклического нагружения оказывается справедливым степенной закон суммирования относительных долей повреждения в виде а - -а = I, при этом коэффициенты а и р не зависят от уровня нагрузки. Кривые предельного состояния в координатах а,—имеют вид гипербол, показывающих весьма существенное взаимное влияние одного вида нагружения на другой. Расчетные уравнения, построенные на основе степенного суммирования относительных долей повреждения, позволяют определить долговечность при нагружении детали термическими циклами произвольной формы. Приведенные в гл. 7 примеры расчета иллюстрируют это обстоятельство. [c.192]

В приведенных моделях ошибок гироскопов и акселерометров на различных участках траектории ЛА вес отдельных компонент может сильно варьироваться. Так при рассмотрении движения ЛА со скоростью, близкой к постоянной, по прямолинейным траекториям наибольшее влияние будут оказывать постоянные погрешности измерителей. Поэтому на таких участках траектории модели (3.108), (3.109) можно суш,ественно упрош,ать, облегчая решение задач бортового комплекса. Кроме того, при относительной малости коэффициентов временной корреляции h и h по сравнению с периодом Шулера (Тщ = 84 мин) процессы jii2, Vis (г = 1, 2, 3) приближаются к белому шуму с определенной интенсивностью. С учётом этого модели погрешностей акселерометров и гироскопов могут быть представлены в виде [c.98]

В работе Морлэнда [76] в рамках плоского напряженного состояния рассмотрена задача о качении жесткого цилиндра с постоянной скоростью по однородному изотропному вязкоупругому полупространству. Скорость качения полагалась достаточно малой, так что инерционные эффекты не учитывались кроме того, касательные силы на поверхности контакта считались отсутствующими и, таким образом, контактная деформация была обусловлена лишь распределением нормального давления. Длина линии контакта полагалась малой по сравнению с диаметром движущегося цилиндра. Выведены интегральные выражения для перемещений и напряжений в вязкоупругом полупространстве. Математически задача свелась к совместному решению двух пар двойных интегральных уравнений относительно некоторых вспомогательных функций с ядрами, содержащими косинус и синус. Решение этих уравнений осуществлялось путем разложения искомых вспомогательных функций в бесконечные ряды по функциям Бесселя, в то время как для определения коэффициентов ряда требовалось решить бесконечную систему алгебраических уравнений. Если использована связь искомой функции контактного давления с найденными вспомогательными функциями и учтено, что распределение давления не имеет особенностей на краях контактной зоны, то окончательный вид распределения контактного давления представим тригонометрическими рядами. Полученные теоретические результаты проиллюстрированы числовым примером, когда реологические свойства полупространства характеризуются одним временем ретордации. Расчеты дают картину несимметричного распределения нормального давления, являющегося следствием влияния фактора времени. [c.402]

При расчетах процессов теплообмена в сверхзвуковом потоке на проницаемой пластине встает вопрос о влиянии вдува на коэффициент восстановления. Немногочисленные опытные данные в этой области, обработанные в виде зависимости г/го от м=/ст(2/с/м), где с/м/2 — коэффициент трения при отсутствии вдува, но с учетом влияния сжимаемости, представлены на рис. 8.17. Можно отметить существенное уменьшение коэффициента восстановления с ростом интенсивности вдува. Это обстоятельство может иметь серьезное значение при обобщении опытных данных по теплообмену в сверхзвуковом потоке в области относительно небольших перепадов температур. Коэффициент теплоотдачи, определенный как от—ЯсъЦТой—Тст), может отличаться от коэффициента теплоотдачи а— ст/( ст—Уст) в несколько раз. По аналогии с дозвуковым потоком более удобным является второе определение коэффициента теплоотдачи, так как оно удовлетворяет условию при Тст- Т дст- О. [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...