Коэффициент трения на границе раздела фаз

Коэффициент трения на границе раздела фаз [c.151]

Движение пара вызывает трение на границе раздела фаз в соответствии с третьим уравнением (15.2) Это трение в случае, если направление течения пара совпадает с направлением силы тяжести, создает дополнительную к последней движущую силу. При этом скорость течения пленки увеличивается, толщина ее уменьшается и коэффициент теплоотдачи возрастает. При течении пара снизу вверх, т. е. обратно направлению силы тяжести, пленка тормозится потоком пара, и коэффициент теплоотдачи уменьшается. Когда сила трения пара превысит силу тяжести, вся пленка потечет вверх и коэффициент теплоотдачи начнет возрастать по мере увеличения скорости пара. [c.306]

Движение пара вызовет трение на границе раздела фаз. Это трение в случае, если направление течения пара совпадает с направле нием силы тяжести, будет создавать дополнительную к последней движущую силу. Вследствие этого скорость течения пленки увеличивается, толщина ее уменьшается и коэффициент теплоотдачи от пара к стенке возрастает. При движении пара снизу вверх, т. е. обратно направлению силы тяжести, пленка будет тормозиться струей пара, а коэффициент теплоотдачи уменьшится. Это явление будет продолжаться лишь до того момента, пока сила трения пара о пленку не превысит силы тяжести. После этого вся пленка потечет вверх, и коэффициент теплоотдачи начнет расти по мере увеличения скорости пара. [c.49]

Формула (2.109) используется ниже для сравнения опытных и теоретических значений коэффициентов сопротивления трения на границе раздела фаз. [c.85]

Движение пара вызывает трение на границе раздела фаз в соответствии с третьим уравнением (15.2) Это трение в случае, если направление течения пара совпадает с направлением силы тяжести, создает дополнительную к последней движущую силу. При этом скорость течения пленки увеличивается, толщина ее уменьшается и коэффициент теплоотдачи возрастает. [c.361]

Для определения напряжения трения на границе раздела фаз использованы зависимости для коэффициента сопротивления твердой сферы С/, и коэффициента сопротивления испаряющихся жидких капель в ускоренном потоке газа с учетом линейной интерполяции между ними [107] [c.221]

Как уже было указано выше, опыт показывает, что за исключением случая глубокого вакуума, термическое сопротивление собственно пара у неметаллических теплоносителей пренебрежимо мало по сравнению с термическим сопротивлением пленки конденсата. Поэтому в теории пленочной конденсации чистого пара неметаллических сред считают, что на границе раздела фаз устанавливается температура насыщения, равная температуре насыщения в ядре паровой фазы. В связи с этим уравнение теплообмена в паровой фазе не рассматривается, а касательные напряжения на границе раздела выражаются через коэффициент трения пара о поверхность пленки С/. [c.291]

P o L) — безразмерный коэффициент трения, определяющий касательное напряжение трения Tj.0 на границе раздела фаз в предположении отсутствия поперечного потока массы (на это указывает индекс 0) числа St и определяются соотношениями (3.334) и (3.335). [c.272]

В отличие от пленочной конденсации пара в рассматриваемом случае на распределение скорости оказывает влияние параметр рпН-п/рр.. Скорость на поверхности раздела фаз обращается в нуль только для жидкостей с очень малым значением параметра рп( п/р - Скорость движения самой паровой пленки увеличивается с увеличением указанного параметра, так как этому соответствует меньшая сила трения, приложенная к пару со стороны жидкости на границе раздела фаз. Поэтому коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении несколько увеличивается при увеличении (Рп Ап/Р(а)° (рис. 13-20) в отличие от пленочной конденсации, для которой теплоотдача от этого параметра не зависит. [c.311]

Здесь 1, 2 и 3 — эмпирические коэффициенты диспергирования, которые зависят от формы частиц, температуры и напряженно-деформированного состояния приповерхностного слоя реагирующего материала ц — скорость фильтрации в системе координат, связанной с границей раздела фаз Тц, — напряжение трения на поверхности обтекаемого 2 [c.248]

Коэффициент трения на границе раздела фаз рассчитывается по данным Карпентера и Колбэрна [4.41]. Программа расчета тепломассопереноса и гидродинамики при конденсации химически реагирующего газа К204 2К02 2Ы0+02 реализована на ЭВМ Минск-22 . В качестве исходных данных задаются коэффициент теплоотдачи ао и температура со стороны охлаждающей среды То, состав, температура и расход конденсируемого газа в трубе. Последняя величина в практических расчетах часто заранее неизвестна. Например, при полной конденсации расход газа на входе равен количеству сконденсированной жидкости, т. е. величине, которая определяется из теплового расчета. Поэтому была разработана программа приближенного расчета процесса конденсации в пучке вертикальных труб для теплоносителя равновесного состава на основе результатов, полученных в [4. 42]. [c.159]

На рис. 6.4 изображены графики, построенные по результатам расчета для условий двух опытов с полной конденсацией (Р=7,5 бар, G i = 7,49 кг/час, Vi =2,09 м/сек, Reoi = 16,763, Re oin= 2844, Re = 304) и с вьшаром (Р = 7,5 бар, Gj = 14,81 кг/час, = 7,37 кг/час, Wi = = 4,14 м/сек, = 2,14 м/сек, Reoi = 40442, Re oin = = 14703, Re = 364). Рисунок свидетельствует об изменении по длине трубы толщины пленки б, температурного напора АТи, коэффициента теплообмена конденсации а , скорости на поверхности пленки и ее составляющих, обусловленных действием сил тяжести поперечным потоком пара Убйп и силами трения на границе раздела фаз [c.165]

Ws, 7 п, Тз, X, ф,Ягр, Тст, Трр, дз, диоп, дет или Гст- Для ее замыкания необходимо введение дополнительных условий. Записывая уравнения для коэффициентов, появившихся при одномерном описании процесса и связывающих трение на стенке Тст и на границе раздела Тгр, тепловые потоки gg, дисп, дет (или Тст) и геометрию поверхности раздела фаз с параметрами потока, в [4.57] получено [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...