Теплообмен при охлаждении

Теплообмен при охлаждении. При охлаждении теплоносителя в круглых трубах расчет теплоотдачи ведется по формуле [c.106]

Теплообмен при охлаждении турбулентного потока четырехокиси азота [c.82]

Рис. 3.12. Сравнение расчета по уравнениям (3.20) и (3.42) — (3.45) с экспериментальными данными по теплообмену при охлаждении турбулентного потока четырехокиси азота

Теплообмен при охлаждении клинкера в кольцеобразном слое [c.544]

Масло, благодаря более высокой температуре кипения, имеет и более высокую температуру перехода от пузырчатого кипения к конвективному теплообмену, поэтому при охлаждении в масле опасность образования трещин резко уменьшается. Однако масло, будучи более вязким и имея более низкое значение скрытой теплоты парообразования, охлаждает медленнее, чем вода. [c.292]

Из-за высоких температур в цилиндре двигателя (порядка 1600...2000 °С) цилиндр приходится интенсивно охлаждать, чаще всего водой (водяное охлаждение) или воздухом (воздушное охлаждение) поэтому между стенками цилиндра и продуктами сгорания все время происходят интенсивный теплообмен и дополнительная потеря теплоты. Действительные процессы, протекающие в двигателе внутреннего сгорания, являются необратимыми (происходят с конечными скоростями, трением и теплообменом при конечной разности температур) поэтому индикаторную диаграмму нельзя отождествлять с термодинамическим циклом. [c.111]

По системе смазки необходимо проверить отсутствие механических примесей в инерционных фильтрах повреждение вентиляторов и исправность их привода температуру нагрева электродвигателей, после чего очистить циклоны. При недостаточной эффективности работы маслоохладителя (перепад температуры масла при охлаждении воздухом менее 12К, водой — 3—8 К) его следует разобрать, внутреннюю поверхность теплообменных труб прочистить ершами, промыть водой и продуть сжатым воздухом (при наличии разрывов в трубках заглушить их, но не более 10 % от общего числа), собрать, провести гидравлические испытания. [c.92]

Если в процессе расширения мы имеем внешний теплообмен, при котором происходит теплоотдача в наружную среду (охлаждение потока), то при коэффициенте потерь на такое охлаждение найдем [c.176]

При термодинамическом анализе циклов, применяемых в современных теплосиловых установках, обычно исходят из того, что процессы подвода и отвода тепла протекают с исчезающе малыми скоростями. Между тем теплообмен в сжимаемом потоке связан с изменением доли располагаемой механической энергии, что при нагреве приводит к возникновению так называемого теплового сопротивления, а при охлаждении — к обратному явлению, которое может быть названо тепловой компрессией. [c.29]

Если теплообмен между телом и окружающей средой осуществляется по закону теплопроводности Фурье, то говорят, что имеет место граничное условие четвертого рода. На практике такие условия встречаются в- случае контакта между двумя твердыми телами, при охлаждении тела в дисперсной среде или вязкой жидкости и т. д. [c.126]

Мы начнем эту главу с анализа теплообмена в области, достаточно удаленной от входа в трубу, где профили скорости и температуры полностью стабилизированы. Эту задачу решим для труб с различной формой поперечного сечения — круглой трубы, кольцевого канала, труб прямоугольного и треугольного сечения. Мы рассмотрим теплообмен при нагревании (или охлаждении) обеих стенок кольцевого канала, а также при изменении плотности теплового потока по окружности трубы. Затем мы рассмотрим класс задач теплообмена в термическом начальном участке при полностью развитом профиле скорости. Предполагается, что температура жидкости до некоторого сечения трубы однородна и равна температуре стенки трубы (теплообмен в этой области отсутствует). Вниз по потоку от этого сечения происходят теплообмен и развитие профиля температуры. Наиболее подробные решения получены для теплообмена в термическом начальном участке круглой трубы. Приведены также решения для термических начальных участков труб прямоугольного сечения и кольцевых каналов. Рассмотрен метод, с помощью которого решения для термического начального участка при постоянной температуре стенки и при постоянной плотности теплового потока на стенке трубы можно использовать для расчета распределения температуры жидкости при произвольном изменении температуры или плотности теплового потока на стенке вдоль оси трубы. Наконец, приведены некоторые результаты расчета теплообмена для объединенного гидродинамического и термического начального участка, т. е. для случая, когда на входе в трубу как скорость жидкости, так и температура однородны по сечению. [c.131]

С помощью уравнений (8-24), (8-25), табл. 8-1 и зависимостей для ог и о можно определить разности температур стенок канала и средней массовой температуры жидкости при произвольной комбинации плотностей теплового потока на стенках. По этим же зависимостям можно рассчитать теплообмен при одновременном обогреве одной стенки канала и охлаждении другой. В последнем случае достаточно просто изменить знак вектора плотности теплового потока на охлаждаемой стенке. Средняя массовая температура жидкости, как и во всех задачах теплообмена с постоянной плотностью теплового потока на стенке, определяется по тепловому балансу на участке от входа в трубу до рассматриваемого сечения. [c.145]

Нестационарный теплообмен при турбулентном течении воды в трубах оказывает заметное влияние на коэффициент теплоотдачи. В [Ч-8] показано, что на этот процесс оказывает влияние нестационарная теплопроводность и нестационарный прогрев (охлаждение) пристеночного слоя, вызывающий турбулизацию потока. [c.38]

Следует заметить, что, если не считать теплообменников, тепло q в балансе энергии потока играет существенную роль лишь в тех случаях, когда теплообмен между потоком и окружающей средой организуется специально (как, например, при охлаждении стенок компрессора проточной водой). В большей же части, идеализируя работу аппарата, происходящий в нем процесс можно считать адиабатным. Тогда уравнение (9-9) принимает совсем простой вид [c.144]

Большинство помещенных здесь статей представляет собой исследования, базирующиеся на теории пограничного слоя. Среди них можно отметить теоретические и экспериментальные работы по испарительному охлаждению, оплавлению тел, гетерогенному горению, а также по теплообмену при сверхзвуковых течениях в плотных и разреженных средах. [c.2]

Из графиков ясно, что теплообмен при разогреве и охлаждении происходит по-разному. При значении Рг , = 23 для процесса охлаждения наблюдается максимум, а для процесса нагревания — минимум функции [c.242]

На рис. 3.12 показаны результаты обработки опытных данных по теплообмену при охлаждении потока четырехокиси азота с использованием уравнений (3.20) и (3.42) — (3.45). Удовлетворительное обобщение указанной системой уравнений опытных данных как при охлаждении, так и при нагреве турбулентного потока N2O4 [3.46] указывает на ее универсальность и удовлетворительную точность. [c.90]

В работах (Л. 169, 219а, 284а] не изучено влияние концентрации частиц на теплообмен при их механическом торможении. Отсутствуют расчетные зависимости для определения времени теплообмена и, следовательно, истинной концентрации насадки. Недостаточен анализ влияния многих характеристик тормозящих элементов на теплообмен и надежность некоторых опытных данных (например, в Л. 219а] охлажденные водой шарики поступали в камеру нагрева время их движения оценено визуально и пр.). [c.173]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

Интенсивность теплообмена зависит от направления теплового потока, т. е. теплообмен между жидкостью и стенкой различен при нгь гревании и охлаждении жидкости. Так, например, для капельных жидкостей интенсивность теплообмена при нагревании жидкости (1с>1 1 ) больше, чем при охлаждении, вследствие уменьшения пограничного слоя. [c.43]

Теплоотдача при кипении одиокомпонентных жидкостей. В химической промышленности многие технологические процессы связаны с испарением жидкости дистилляция, ректификация, выпарка и др. Теплообмен при кипении используется не только в аппаратах, предназначенных для испарения жидкости, но также как интенсивный способ охлаждения поверхности. Коэффициент теплоотдачи при кипении на несколько порядков превышает коэффициент теплоотдачи при конвективном теплообмене с однофазной жидкостью. [c.194]

В цикле Карно компрессор всасывает влажный пар хладагента (точка Г) и сжимает его до состояния сухого насыщенного пара (точка 2 ). Из-за неблагоприятных гидродинамических условий работы компрессора (попадание жидкости в цилиндр может вызвать гидравлический удар) и уменьшения тепловых потерь (теплообмен при влажном паре более интенсивный, чем при перегретом) перед подачей в компрессор влажный пар сепарируют до состояния сухого насыщенного пара (точка /), так что процесс сжатия происходит в области перегретого пара. При этом, несмотря на увеличение затраты работы на сжатие, хладопроизводительность установки также повышается на величину is.q 2 = пл. ГIbb Г. Таким образом, теоретический цикл реальной паровой компрессорной установки состоит из процессов адиабатного сжатия 1-2, изобарного охлаждения и конденсации 2-2 -3, дросселирования 3-4 и испарения 4-1 паров хладагента. [c.135]

Тепловой поток Q2, характеризующий теплообмен калориметрической трубки, определяется по скорости изменения температуры aroii трубки при охлаждении, когда нагреватель выключен [c.362]

Не менее значительны потери тепла при охлаждении серной кислоты, получаемой башенным способом. Если отвод тепла здесь осуществлять с помощью теплообменников с промежуточным теплоносителем, работающих по принципу тепловой трубы , и использовать полученное тепло для нужд теплофикации, то можно получить значительную дополнительную экономию топлива. Для использования тепла низкопотенциальных ВЭР, носителями которых являются технологические жидкости, жидкие стоки в виде пульп, шламовые жидкости, необходимо разрабатывать специальную теплообменную аппаратуру, в частности, аппараты с антикоррозионными покрытиями, с пластинчатыми теплЬобменными поверхностями и т. п. [c.198]

Теплообмен при повышенных температурах стенки. Экспериментальное исследование теплообмена при охлаждении турбулентного потока N2O4 в условиях, когда температура стенки соответствует второй стадии реакции или промежуточной области [3.45], выполнено в диапазоне параметров, приведенных ниже. [c.88]

Наиболее характерным примером являются пульсации температур в прямоточных парогенераторах обычных и атомных электростанций в зоне перехода к ухудшенному теплообмену. При этом происходит смена режимов течения пароводяной среды (или кризис теплообмена второго рода [14]). Дисперснокольцевой режим течения, при котором по стенке трубы течет вьтаривающая-ся пленка жидкости, а в ядре потока — пароводяная смесь, сменяется дисперсным режимом. Этот переход сопровождается изменением теплоотдачи и происходит на определенном участке парогенерирующей трубы, где возникают пульсации температур поверхности вследствие попеременного ее охлаждения либо перемещающимися ручейками жидкой пленки, либо паром (см., например, flO, 11, 20,27.47,50,51]). [c.6]

Считается, что основное влияние на теплообмен при пленочном охлаждении оказывает не масса вдуваемой жидкости, а подводимая к пограничному слою или отводимая от него э/ ергия. Если это так, то можно приближенно моделировать вдувание через щель узким полосовым нагревателем, на котором выделяется тепловой поток, равный произведению массового расхода и энтальпии инжектируемой жидкости. Используя методы решения двух предыдущих задач, исследуйте случай вдувания через пористую секцию, когда эффективность пленочного охлаждения определяется по уравнению (11-39). [c.305]

В литературе имеется много приближенных аналитических исследований транспирационного охлаждения при высоких скоростях массопереноса. Эти решения являются также и решениями -уравнения. Типичным примером такого исследования является работа Рубезина [Л. 5]. В этой работе изучался теплообмен при продольном обтекании поверхности высокоскоростным потоком с учетом вязкой диссипации и зависимости физических свойств от температуры. Мы рассмотрим здесь только результаты, полученные при М = 0 и малых температурных напорах. [c.380]

Для сжижения небольших кол-в газа используются криогенно-газовые машины, представляюпще собой комбинацию компрессора, теплообменного аппарата и детандера. С помощью таких машин получают темп-ры до 10 К, т. е. достаточно низкие для сжижения всех газов, кроме гелия (для сжижения гелия пристраивается дополнит, дроссельная ступень). В небольшом объёме С. г. может производиться при охлаждении испаряющейся жидкостью с более низкой (чем получаемая) темп-рой кипения. Так, с помощью жидкого азота можно сжижать кислород, аргон, метан и др. газы, с помощью жидкого водорода — неон. Такой процесс энергетически невыгоден и применяется только в лаб. условиях. [c.492]

В наших опытах применялись стальные полированные шарики, степень черноты которых можно принять е=0,25. Если принять блр е (т. е. заведомо завысить впр), то при Г = 700°К и Го = 300°К Кизл оказывается равным 7,1 ккал1м Ч град. При охлаждении шарика и сниже- нии температуры поверхности частицы аизл будет иметь еще меньшее значение. В наших опытах получены экспериментальные значения общего коэффициента теплоотдачи даже при наиболее крупных шариках они составляли около 100 ккал м ч град. Значит, в данных условиях излучение не оказывало существенного влияния на теплообмен. 660 [c.660]

Процессы, сопроБОвдаюЩиеся изменением фазового состояния воды при охлаждении парогазовых смесей, лежат в основе работы многих промышленных систем. Данные по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в условиях фазовых переходов воды и вынужденном течении необходимы при расчете компактных кондиционеров, вымораживателей, теплообменников, процессов обледенения. [c.312]

Различают два основных типа теплообмена при конденсации пара теплообмен при пленочной конденсаци) пара и теплообмен при капельной конденсации пара В первом случае а поверхности теплообмена образует ся сплошная пленка копденсата, (во втором случае кон денсат выпадает па поверхности охлаждения в виде ка пель. Теплообмен при капельной копденсации пара на блюдается при плохой смачиваемости теплоносителем охлаждающей поверхности и, следовательно, характерен для большинства жидкометаллпческих теплоносителей. [c.266]

Теплообмен при пленочной конденсации пара суще-ствевно зависит от характера течения пленки конденсата по поверхности охлаждения ламинарного или турбулентного. [c.266]

Отметим, что энтальпия насыщенного пара из СИО равна в рассматриваемом выше примере (рв к = 0,2 МПа) 2710 кДж/кг, а экономия теплоты топлива составит в итоге в зависимости от температуры конденсата 1595 и 1995 кДж/кг. Иными словами, компримирование пара позволяет использовать примерно от 1595/8710 = 0,60 до 1995/2710 = 0,75 теплоты пара низкого давления (0,2 МПа, нас = 100°С). Высокой эффективности компримирования способствует и то, что при нем исключается потеря теплоты в котлах (в данном примере tikoi = 0,85) и, кроме того, вся работа компрессора, равная АЛГ/ иэ, превращается в теплоту, которая повышает энтальпию пара на выходе из компрессора. Как правило, конденсат пара от технологических теплообменных аппаратов охлаждают до 100° С и ниже потоком вещества, направляемого в технологические теплообменники, или другими способами, так как иначе сильно усложняются системы сбора и возврата конденсата. В приведенном выше примере при охлаждении конденсата до 100° С, если расход пара низкого давления равен 100 т/ч, экономия условного топлива свставит [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...