Теплообмен при поперечном обтекании

Теплообмен при поперечном обтекании одиночной трубы [c.432]

Теплообмен при поперечном обтекании пучка труб [c.433]

При обобщении опытных данных важным также является вопрос о выборе определяющего размера. Хотя с точки зрения теории подобия в подобных геометрических системах любой размер может быть принят в качестве определяющего, в качестве такого целесообразно выбирать тот размер, которым определяется развитие процесса. При этом обобщенные зависимости для однотипных, но геометрически не подобных систем, оказываются близкими или даже одинаковыми, что представляет большое удобство для практических расчетов. Например, при конвективном теплообмене в круглых трубах в качестве определяющего размера обычно берется диаметр. Для каналов неправильного и сложного сечения целесообразно брать эквивалентный диаметр, равный учетверенной площади поперечного сечения канала, деленной на полный смоченный периметр сечения (независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене). При поперечном обтекании трубы и пучка труб в качестве определяющего размера берется диаметр [c.66]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ ОБТЕКАНИИ [c.59]

Параметры экспериментов по теплообмену при поперечном обтекании пучков труб жидким металлом [16—22] [c.154]

Теплообмен при поперечном обтекании пучков труб. При обтекании одиночного цилиндра средний по периметру коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле [5] [c.130]

Для жидких металлов актуальными вопросами являются 1) теплообмен в трубах при малых значениях чисел Ре в ламинарной и переходной областях 2) теплообмен при изменяющейся по длине трубы плотности теплового потока 3) теплообмен при наличии в потоке внутренних источников тепла 4) теплообмен при поперечном обтекании пучков труб. [c.13]

Рис. 1.31. Влияние шероховатости на локальный теплообмен при поперечном обтекании шахматного пучка труб.

Антуфьев В. М. Экспериментальное исследование влияния температурного, фактора на теплообмен при поперечном обтекании пучков труб. — Изв. вузов, 1962, Jf 10. с. 12-18. [c.182]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ ОБТЕКАНИИ ОДИНОЧНОГО ЦИЛИНДРА [c.487]

Следует отметить, что возможность обобщения опытных данных по теплоотдаче к пучкам труб, омываемых жидким металлом, в поперечном направлении на основе введения в критерий Ре скорости набегающего потока (вместо скорости в наиболее узком зазоре пучка) может быть обоснована особенностями процесса теплообмена при малых числах Прандтля. Действительно, именно вследствие того, что при поперечном обтекании труб жидкими металлами влияние характера гидродинамики на теплообмен мало, теоретическое рассмотрение задачи о теплоотдаче в этом случае производится с позиции потенциального обтекания, что было более подробно рассмотрено выще. Поэтому обобщение опытных данных по теплоотдаче к жидким металлам при поперечном обтекании пучков труб по скорости набегающего потока не противоречит физической сущности процесса, а по мотивам удобства расчета это имеет некоторые преимущества по сравнению с обработкой по скорости в узком сечении. [c.193]

В работе [12] проанализирован с учетом потенциального обтекания теплообмен в пучках труб, расположенных наклонно к потоку жидкого металла (0°<-ф<90°). При этом автор исходил из предположения, что теплоотдача труб, обтекаемых косым потоком, равнозначна теплоотдаче при поперечном обтекании [c.151]

Теплообменные аппараты и устройства, применяемые в авиационной технике, должны обладать возможно меньшими габаритными размерами и массой при заданной тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. Поэтому возникает необходимость в разработке рациональных методов интенсификации теплообмена в каналах различного поперечного сечения и соответствующих конструкций теплообменных поверхностей. К их числу относятся метод целенаправленной искусственной турбулизации потока только в пристенной зоне [19,20], осуществляемой накаткой труб и созданием плавно очерченных поперечных выступов внутри труб и поперечных канавок снаружи труб, метод закрутки потока внутри витых труб овального профиля и при их продольном и поперечном обтекании [39], реализуемый протягиванием круглых труб через фильеру, придающей им заданную форму и закрутку, а также метод управляемого отрыва пограничного слоя при поперечном обтекании пучка труб [14]. [c.3]

Рис. 6.6. Теплообмен в лобовых точках при поперечном обтекании

Теплоотдача при поперечном обтекании одиночной трубы. Современные теплообменные аппараты чаще всего выполняют из труб. [c.175]

Массо- и теплоперенос при поперечном обтекании пакетов цилиндров. Рассмотрим массо- и теплообмен пакетов круговых цилиндров с коридорным и шахматным расположением. В первом ряду пакета трубы при достаточно больших числах Рейнольдса находятся в условиях, близких к условиям массообмена одиночного цилиндра (если межтрубный зазор порядка радиуса цилиндра), а в последующих рядах массоотдача возрастает. Указанное обстоятельство обусловлено тем, что первые ряды действуют, как турбулизаторы потока. Стабилизация массо- и теплообмена происходит в пределах 10% после 4-го ряда и практически полностью после 14-го ряда. Далее при расчетах за характерный масштаб длины принимается радиус труб а, а за характерную скорость течения II = где II — скорость течения [c.213]

Рассмотрим в качестве примера теплообмен при вынужденном внешнем поперечном обтекании трубы жидкостью, имеющей постоянные физические свойства. (Последнее условие на практике приближенно выполняется тогда, [c.89]

Течение теплоносителей в активной зоне ядерных реакторов, теплообменников, парогенераторов практически всегда носит турбулентный характер. Поэтому ниже рассматривается теплообмен лишь при турбулентном течении жидкостей и газов в каналах различной формы, а также теплообмен при продольном и поперечном обтекании пучков труб или других поверхностей. Разбираются случаи вынужденной, свободной и смешанной конвекции. Интенсивность конвективной теплоотдачи жидкостей и газов при турбулентном течении определяется коэффициентом теплоотдачи, который, как правило, относится к разнице температур стенки и средней температуры среды а = — tf). [c.51]

К а л е н д е р ь я и В. А., Гор бис 3. Р., Корнара-к и В. В., Теплообмен при поперечном обтекании ребристых поверхностей плотным слоем. Материалы Всесоюзной межвузовской научной конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, ОТИЛ. Одесса, 1967. [c.406]

Соответствующие экспериментальные данные, по-ви-димому, отсутствуют, но имеются опытные данные о теплообмене при поперечном обтекании цилиндра [Л. 3]. Согласно этим данным при Го/7 оо>1 га = 0,02, что хорошо согласуется со значением п из табл. 1 2-2, поскольку при обтекании плоским потоком передней критической точки цилиндра за ней образуется ламинарный пограничный слой, на внешней границе которого Uoo = onst. Поэтому следует ожидать, что п будет иметь промежуточное значение между 0,1 и —0,01. Аналогичных результатов можно ожидать для цилиндра и при Го/Г .<1, а также для пучка поперечно обтекаемых труб (схема, широко используемая в теплообменниках). [c.322]

Л. 68]. Этим игнорируется дискретность сы пучей среды, особенно сильно проявляющаяся именно при поперечном обтекании тел. Уравнение энергии по существу записано в форме дифференциального уравнения Фурье — Кирхгофа для стационарного двухмерного поля. Для отличия движущегося слоя от неподвижного в [Л. 118] принимается, что коэффициент пропорциональности не равен коэффициенту эффективной теплопроводности неподвижного слоя и аналогичен коэффициенту теплопроводности при турбулентном теплообмене. Однако в критериальных уравнениях Ми сл и Ре сл выражены через эффективные характеристики неподвижного слоя. При этом коэффициенты наружного и внутреннего трения движущегося слоя использованы в качестве аргументов неправильно, так к к они зависят от условий [c.349]

В большом количестве теплообменных аппаратов, в частности в котельных агрегатах, имеет место теплоотдача при поперечном обтекании газами пакета труб, расположенных шахматно или кори-дорно. [c.109]

Интенсивный теплообмен здесь достигается не только за счет сребрсикя, а также и высоких значений коэффициента теплоотдач при ЭТ0.М обтекание проволок небольшого диаметра (0,5—0,7 мм) п турбулизация потока, происходящая за счет оребрения, обусловливает небольшую толщину пограничного слоя. Исследование теплообмена и сопротивления различных лучков трубок с нроволоч-нЫхМ оребрением при поперечном обтекании было выполнено Сали-ковым А. П., Тулиным С. Н. [47], [52], [53] и др. [c.23]

В энергетических установках широко распространены теплообменные аппараты, в которых одним теплоносителем является вода, а другим — воздух или другой газ. Из-за физических свойств этих теплоносителей коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха, газа во много раз меньше, чем с водяной стороны. Одним из методов интенсификации теплообмена с целью уменьшения веса и габаритов теплообменных аппаратов является оребрение с воздушной стороны. В теплообменной аппаратуре широко применяются трубки с поперечными ребрами, а в последнее время и с проволочным оребрением. Исследование теплообмена и аэродинамического сопротивления пучков трубок с проволочным оребрением было проведено в ЦКТИ [4], а в последнее время ВТИ 47], [53]. Все эти исследования велись при поперечном обтекании несущих трубок потоком воздуха такой же принцип обтекания применяется в ряде промышленных теплообменных аппаратов, например воздухо- и газоохла-дителей турбогенераторов. [c.114]

При поперечном обтекании трубы (фиг. 2-24) поток раздваивается в лобовой точке А, причем по обе стороны вдоль передней половины окружности трубы нарастает пограничный слой медленно движущейся жидкости. Этот слой обычно разрушается, не доходя до боковых обра-,, о зующих трубы ВВ (при больших/ он огибает трубу несколько дальше этих точек), отрывается от нее и уносится потоком, а в кормовой -области за С образуется вихревая зона. Коэффициент теплоотдачи имеет наибольшее значение в лобовой точке трубы А и постепенно уменьшается по направлению к точкам В, где утолщенный пограничный слой затрудняет теплообмен. В кормовой области благодаря интенсивному вихревому движению, приводящему в соприкосновение с трубой новые частицы жидкости с еще неизменной температурой, коэффициент теплоотдачи снова увеличивается и при больших значениях Ре может стать даже большим, чем в точке А. [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...