Теплоотдача шаровых твэлов

Как было показано выше, зависимость среднего коэффициента теплоотдачи шарового твэла от массовой скорости, параметров теплоносителя и геометрии укладки найдена для Re lO в виде [c.86]

Таким образом, перераспределение скоростей газа в основном сечении и пристеночном слое практически не сказывается на изменении среднего коэффициента теплоотдачи шарового твэла. [c.88]

ТЕПЛООТДАЧА ШАРОВЫХ ТВЭЛОВ [c.58]

Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке методика и результаты экспериментальных работ ио гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи ири течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике. [c.2]

ЛОКАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ НА ПОВЕРХНОСТИ ШАРОВЫХ ТВЭЛОВ [c.80]

Исследование локальных коэффициентов теплоотдачи в каналах с шаровыми твэлами при N от 1,16 до 2,0 было проведено в МВТУ им. Н. Э. Баумана в 1975—1976 гг. Минимальный локальный коэффициент теплоотдачи получается в зонах точек контакта шаров с соседними и со стенками канала, а также в зонах отрыва пограничного слоя в кормовой области. Максимальные коэффициенты наблюдаются в зонах максимальных скоростей при наличии пограничного слоя [40]. [c.86]

Аналитический обзор, проведенные теоретические и экспериментальные исследования в области структуры, гидродинамики п теплообмена в различных укладках шаровых твэлов позволили получить обобщенные критериальные зависимости гидродинамического коэффициента сопротивления, среднего и локального коэффициентов теплоотдачи в широком диапазоне чисел Re, в том числе и для значений чисел Re, которые могут иметь место в активных зонах реакторов с шаровыми твэлами. [c.106]

Проведенные на основании зависимости (4.28) оценки показывают, что для материалов оболочек твэлов, таких как графит, максимальная разность температуры на поверхности между точкой касания и точкой с максимальным локальным коэффициентом теплоотдачи не превышает 10% среднего температурного перепада в оболочке, что, по-видимому, не приведет к существенному изменению температурных напряжений в теплопроводной оболочке шарового графитового твэла. [c.86]

Эффективным способом увеличения коэффициента теплоотдачи является лскусствениая турбулизация вязкого подслоя на поверхности твэла. В случае шаровых твэлов эта турбулизация происходит за счет возникающих при течении газа вихрей. Характерная особенность газового потока при движении его через шаровые твэлы — раннее наступление турбулентного режима течения. Из-за интенсивного вихреобразования лами-ларный режим течения нарушается при достижении чисел JRe=10-f-15. Предложены две схемы процесса течения охладителя в шаровых элементах. [c.39]

Поскольку для вихревого режима течения невозможно применить гидродинамическую теорию теплообмена, то обычно расчетные зависимости в области гидродинамики и теплообмена получают на основе обобщения экспериментальных данных. Экспериментальные исследования гидродинамики и теплообмена в активных зонах с шаровыми твэлами реакторов FP оеу-ш,ествить весьма трудно, а на стадии проектирования просто и невозмфкно, поэтому обычно используют теорию подобия, которая позволяет установить, от каких безоазмерных параметров зависит гидродинамическое сопротивление при обтекании газом тепловыделяющих элементов и его нагрев за счет теплоотдачи от поверхности твэлов. [c.47]

Подробный анализ известных в технической литературе зависимостей среднего коэффициента теплоотдачи при течении теплоносителя через шаровые твэлы показал, что теплообмен детально изучен лишь для областей ламинарного и смешанного режимов течения (Re = 24-2-10 ). Среди наиболее известных работ следует отметить работу 3. Ф. Чуханова, предложившего теоретическое решение Для теплообмена в области безотрывного течения турбулентного пограничного слоя в диапазоне чисел Re =10- 2 102 [c.67]

Более значительным является исследование среднего коэффициента теплоотдачи в шаровой насадке, проведенное В. Дентоном, Ч. Робинсоном и Р. Тиббсом (33]. Экспериментальное определение среднего коэффициента теплоотдачи от поверхности шарового твэла к воздуху было выполнено в условиях стационарного режима с использованием шаровых электрокалориметров. Диаметры электрокалориметров и стеклянных макетов твэлов в опытах менялись от 6,4 до 9,5 мм. Шаровой электронагреватель помещался в различных точках шаровой насадки. [c.69]

Наибольшая разность температур на поверхности определена данным расчетом в 5,6° С, что достаточно хорошо согласуется с экспериментом. В. К. Ламба предложил приближен ную расчетную зависимость для определения дополнительирй относительно среднего перепада температурной разности.в обо лочке шарового твэла, возникающей из-за различных условий отвода тепла от поверхности шарового элемента для случая шести касаний шара с соседними элементами в плоскости, пер-пендикулярной направлению потока (расстояние по углу 30 ) для экстремальных значений локального коэффициента теплоотдачи [c.85]

В 1969 г. В. К. Ламба провел экспериментальное определение стационарного температурного поля в оболочке модели твэла и разработал методику теоретического расчета его с учетом распределения локального коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы. Условия обтекания шарового электрокалориметра, диапазон чисел Re и размеры были сохранены теми же, что и в предыдущих опытах по определению локальных коэффициентов теплоотдачи. В качестве материала оболочки [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...