Пучки стержней

Этот вывод подтверждается экспериментальными наблюдениями за направлением потока не только в трубе, но и в. пучке стержней после лопаточного завихрителя. [c.28]

Пучки стержней с проволочной навивкой. При расположении стержней по треугольнику при касании ребро по телу коэффициент сопротивления рассчитывается по формуле [c.22]

Пучок стержней или труб с поперечным оребрением (продольное обтекание газами). Коэффициент сопротивления трения для однозаходного оребрения рассчитывается как произведение четырех сомножителей [c.22]

Для ячейки, образованной пучком стержней в треугольной упаковке, отношение средней скорости к максимальной описывается выражением [c.31]

Для адиабатного течения в вертикальных пучках стержней [c.37]

Пучки стержней. Гидравлическое сопротивление трения в пучках стержней при адиабатном течении пароводяной смеси рассчитывается по формуле [c.40]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ В ПУЧКАХ СТЕРЖНЕЙ (ПРОДОЛЬНОЕ ОБТЕКАНИЕ) [c.53]

Особенности теплоотдачи в пучках. Основные особенности теплообмена в пучках стержней вызваны неравномерным по периметру стержня касательным напряжением, а следовательно, и разным распределением скорости по нормали к поверхности неравномерной температурой по периметру условиями расположения твэлов в кассете. [c.53]

Поле температур в твэле определяется не только свойствами теплоносителя и распределением скоростей около твэла, но и параметрами твэла (размерами сердечника и оболочки, их теплопроводностью, контактным термическим сопротивлением между ними). Комплекс последних описывается коэффициентом 8 — параметром приближенного теплового подобия, учет которого важен в тесных пучках стержней (х С 1,2). [c.53]

Для тесных пучков стержней (л < 1,2) необходимо учитывать параметр теплового подобия, и коэффициент А находится из выражения [c.55]

Для раздвинутых пучков стержней при Рг яг 1 и Ре = 2,5-10 - -10 [c.55]

Средняя теплоотдача пучка стержней в закризисном режиме рассчитывается по формуле [c.66]

Минимальный коэффициент теплоотдачи в пучке стержней находится по формула [c.66]

КРИЗИС В ПУЧКАХ СТЕРЖНЕЙ [c.78]

Вторая трудность при использовании метода ячеек состоит в том, что закономерности возникновения кризиса в ячейке пучка стержней могут отличаться [c.78]

Критическая плотность теплового потока в пучках гладких стержней. В [291 рекомендуется для равномерно обогреваемых пучков стержней формула [c.79]

Приведенные выше зависимости (6.50), (6.52), (6.53) позволяют по заданным режимным и геометрическим параметрам рассчитать значения критического теплового потока в канале с локальными турбулизаторами. Показано, что этот метод пригоден для труб, пучков стержней и кольцевых каналов. [c.84]

Соотношения (7.1) проверены для круглых труб, каналов кольцевой, прямоугольной и квадратной формы, для пучков стержней. На основании этого можно заключить, что они носят универсальный характер и справедливы для каналов любой формы. [c.91]

Пучки стержней (твэлов) при продольном обтекании. В реакторах с жидкометаллическим охлаждением применяют стержневые твэлы, располагаемые в виде правильных треугольных или квадратных решеток. Геометрия ячеек является причиной неравномерности температуры по периметру твэла, что приводит к дополнительным термическим напряжениям, локальным перегревам и, таким образом, снижает надежность твэла. [c.94]

Исследование критических тепловых потоков в пучках стержней применительно к реакторам ВВЭР / Ю. А. Безруков, В, И, Астахов, Л. А. Салий и др. В кн. Семинар СЭВ ТФ—74. Исследование критических тепловых потоков в пучках стержней. М., 1974, с. 57—66. [c.278]

Смолин В. Н. Модель механизма кризиса теплоотдачи при движении пароводяной смеси и методика расчета кризисных условий в трубчатых твэлах.— В кн. Исследование критических тепловых потоков в пучках стержней. Семинар СЭВ ТФ—74. М., 1974, с. 209—224. [c.279]

Опытных данных по кризису теплоотдачи при движении жидкостей в межтрубном пространстве пучка труб (или при продольном обтекании пучка стержней) совершенно недостаточно. Поэтому обобщенные зависимости, определяющие з,начения кр1 в этих условиях, пока отсутствуют. Однако установлено, что число труб (стержней) в пучке, диаметр труб и расстояние между ними не оказывают большого влияния на <7крь Для пароводяного потока в вертикальных пучках из семи (и более) элементов, когда зазор [c.314]

Сопоставление экспериментальных данных по кризису теплообмена в двухфазном потоке, полученных на стержневых ТВС и цилиндрических трубах при одинаковых режимных условиях, показало, что влияние основных режимных параметров p,pw,x) на критическую плотность теплового потока в пучках стержней качественно аналогично таковому для цилиндрических труб [87]. Однако критические плотности тепловых потоков в ТВС существенно ниже, чем в цилиндрических трубах при прочих равных условиях. Частично это объясняется общими факторами, указанными во введении, а также и дополнительными конкретными факторами, связанными с геометрическими и конструктивными особенностями различных ТВС. К этим факторам можно отнести геометрические формы каналов, диаметр и количество твэлов, зазоры между твзлами и необогреваемым каналом, наличие дистанционирующих элементов, их форма, количество и шаг расположения по длине сборки. Более низкие значения критических плотностей теплового потока в стержневых ТВС по сравнению с цилиндрическими трубами, по-видимому, можно объяснить еще и различием в обтекании жидкостью поверхностей различной кривизны, обнаруженным в [88, 89]. Суть этого различия состоит в том, что при одинаковых условиях на выпуклых поверхностях (стержневых твэлов) образуется более тонкая жидкая пленка, чем на вогнутых. [c.143]

Рис. 8,2. Зависимость критической плотности теплового потока от па-росодержания на входе в пучок стержней (103 —— - с закрученными лентами между

Пучок стержней с интенсификаторами устанавливался в круглый канал диаметром 90 мм. Исследование проводилось при давлении 6,85 МПа, массовой скмости 800—1000 кг/(м -с) и плотностях теплового потока (0,5- 1,0)-10 ккал/(м ч), что обеспечивало бескризисные условия работы до массовых паросодержаний 0,8. Это позволило авторам сделать вывод о том, что при установке интенсификаторов исследованного типа в ТВС увеличивается выходное паросодержание в 1,5—2 раза. При этом гидравлическое сопротивление на стержневой сборке возрастает примерно на 47%. [c.147]

Увеличение критической плотности теплового потока или расширение области бескризисной работы стержневой сборки при наличии интенси-фикаторов теплообмена объясняется тем, что поток теплоносителя в ячейках пучка стержней приобретает вращательное движение и под действием центробежных сил капли жидкости из ядра потока отбрасьшаются на теп-ловьщеляющую поверхность стержней, пополняя и стабилизируя пленку жидкости на ней. Волны на поверхности пленки становятся меньше, что уменьшает механический унос жидкости из пленки. Кроме того, в результате закрутки потока, по-видимому, происходит интенсивное перемешивание теплоносителя между соседними ячейками и выравнивание теплосодержания по сечению сборки. [c.154]

Гидравлические потери, вызванные сопротивлением трения, прк течении пароводяного потока теплоносителя в пучке стержней при наличии тепловыделений определяются по гомогенной модели потока с поправкой В. С. Осмачкина на негомогенность [c.42]

Общие положения. Кризис в пучках стержней оказывается более сложным явлением, чем в каналах простой геометрии, не только из-за формы канала, которая приводит к теплогидравлическим неравномерностям по сечению, но также из-за условий работы твэлов, которые определяются конструкционными особенностями кассеты, наличием необогреваемых поверхностей, присутствием дистан-ционирующих решеток или других устройств. Поэтому использование рекомендуемых соотношений должно производиться с известной осторожностью и с учетом максимально возможного количества этих факторов, включая, конечно, и диапазон применения формул. [c.78]

Формула (6.50) справедлива для случаев, когда зависимость Ркро (х) носит плавный характер во всей области дисперсно-кольцевого режима течения [для труб при р > 15 МПа w > 3000 кг/(м -с)]. Достаточно плавные аналогичные зависимости наблюдаются и для пучков стержней. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...