Истечение влажного пара с газом

Действительно, в опытах истечения влажного пара с газом при объемном содержании газа в смеси от О до 80% сухость-пара в выходном сечении при всех начальных параметрах была более 0,4 и в выходном сечении устанавливалось критическое отношение давлений, близкое по значению аналогичному отношению для сухого насыщенного пара. Имея это в виду, расчет парогазовой смеси может быть выполнен по показателю адиабаты сухого насыщенного пара. В подтверждение приведем некоторые теоретические предпосылки. [c.63]

Б ходе опыта влажный пар из водогрейной камеры подавался в смеситель через управляемый паровой клапан.и паровую приставку. Одновременно в смеситель из газовых баллонов через газовый управляемый клапан подавался газ (воздух). Образовавшаяся парогазовая смесь, пройдя канал истечения,, сбрасывалась под слой воды водомерной колонки. [c.40]

Истечение водяного пара. Общие законы и термодинамические соотношения для процесса истечения газа справедливы и для истечения пара. При приближенных расчетах можно принимать для перегретого пара = 0,55 для сухого насыщенного пара определяется из условия, что k — 1.Й5 для влажного насыщенного пара А = 1,035 -Ь 4- O.lj . [c.91]

ИСТЕЧЕНИЕ И ДРОССЕЛИРОВАНИЕ ГАЗОВ И ПАРОВ. ВЛАЖНЫЙ ВОЗДУХ [c.151]

Истечение и дросселирование газов и паров. Влажный воздух 153 [c.153]

Автор очень обстоятельно и систематично развивает теорию течения газов и паров, хотя отдельные математические обоснования его продолжают быть достаточно слол< ными. В этой одной из основных частей учебника Быкова имеются следующие разделы общая теория течения газов и паров по трубам условия для достижения скоростью газа величины скорости звука конические и расходящиеся трубы истечение газов через отверстия графическое представление процесса истечения связь между коэффициентом сопротивления н показателем политропы частные случаи движения газов истечение газов из резервуара с переменным давлением истечение паров влажных и перегретых истечение пара через отверстие и расходящиеся насадки влияние вредных сопротивлений на истечение пара. [c.241]

Образцы, предназначенные для проверки аммиачной пробой, тщательно обезжиривают бензином, а затем травят в 50%-ном растворе азотной кислоты. После травления образец промывают в проточной воде и влажным помещают в сосуд, заполненный газами аммиака. Для этого на дно сосуда с широким горлом наливают концентрированный водный раствор аммиака из расчета 15 СМ раствора на 1 л его объема. Для того чтобы образец не касался раствора, в сосуд помещают стеклянную или пластмассовую подставку, на которую в вертикальном положении устанавливается влажный образец. Сосуд закрывается крышкой и образцы подвергаются воздействию паров аммиака в течение 24 ч. По истечении указанного срока образцы вторично протравляют 50%-ным раствором азотной кислоты, промывают в проточной воде и внимательно осматривают. [c.32]

При истечении парогазовой смеси через цилиндрические каналы массовый расход в общем случае определяется скоростью истечения, плотностью среды и площадью рассматриваемого сечения. Экспериментальными исследованиями установлено, что процесс истечения смеси влажного пара с газом во всем исследованном диапазоне параметров и при всех значениях //d является критическим и близким к термодинамически равновесному. Это позволяет применить к расчету истечения парогазовых смесей ту же методику и те же зависимости, что и для случая равновесного истечения газоводяных смесей. Однако [c.62]

Из изложенного следует, что если оборудование, изготовленное из низколегированных сталей, работает в воде при критических температурах, концентрацию кислорода в воде необходимо уменьшать до 0,01—0,02 мг/л, так как при концентрации кислорода 0,05 мг/л возможны случаи язвенной коррозии [111,14]. Во влажном паре при температуре 260° С с увеличением концентрации кислорода за пределы 0,05 мг/л скорость коррозии низколегированных сталей увеличивается [111,29]. Если в воде содержится, кроме кислорода, углекислый газ, скорость коррозии низколегированных сталей увеличивается в тем большей степени, чем выше концентрация кислорода и углекислого газа [111,29]. Так, при длительности испытаний 50 час введение в деаэрированную воду 1,7 г/л углекислого газа увеличивает скорость коррозии стали 12X2 при температуре 300° С в три раза (см. табл. 111-2). Очевидно, это обстоятельство связано с уменьшением pH среды. Насыщение же воды угарным газом практически скорости коррозии стали 12 ХМ не изменяет (табл. II1-2). К некоторому возрастанию скорости коррозии низколегированной стали приводит увеличение скорости потока воды с 0,05 м/сек до 9,2 м/сек (см. рис. 1Н-8). Дальнейшее увеличение скорости потока до 12,2 м/сек к усилению коррозии не привело [111,14]. В потоке воды со скоростью 0,4 м/сек при температуре 310° С скорость коррозии низколегированных сталей, измеренная по количеству выделившегося водорода, равна скорости их в стати- ческих условиях. При скорости потока воды 10 м/сек скорость коррозии больше, чем в статических условиях [111,8] при скорости потока 9,2 м/сек все продукты коррозии с поверхности железа смываются и попадают в воду (прямые 1 в 4 на рис. II1-8). В полуста-тических условиях, при скорости потока 0,005 м/сек, значительная часть продуктов коррозии остается на поверхности металла, скорость поступления продуктов коррозии в воду значительно меньше, чем скорость коррозии низколегированных сталей (прямые 2 и 5 на рис. 111-8). По истечении месяца скорость поступления стали (железа) в систему при скорости воды 9,2 м/сек приблизительно в пять раз выше, чем в полустатических условиях [111,14]. Авторы указывают, что в процессе работы оборудования из углеродистой стали при температуре 316° С концентрации как растворенных, так и нерастворенных в воде продуктов коррозии железа были приблизительно равны и составляли 0,05 мг/л. Значительное количество их поступало в воду при изменении режима работы контура. [c.109]

Пятое издание учебника Сушкова имело следующее содержание (по главам) введение газы основные газовые законы первый закон термодинамики теплоемкость газа газовые процессы второй закон термодинамики дифференциальные уравнения термодинамики циклы поршневых двигателей внутреннего сгорания воздушный компрессор истечение газов циклы газовых турбин и реактивных двигателей водяной пар паровые процессы циклы паросиловых установок циклы холодильных установок влажный воздух приложения. [c.341]

Оглавления первой и второй частей идентичны и содержат следующие главы тер.модинамические параметры первое начало термодинамики теплоемкость газов ос1ювные процессы с газами смеси идеальных газов второе начало термодинамики характеристическне функции и дифференциальные уравнения в частных производных термодинамики равновесие фаз реальные газы насыщенный и перегретый пар критическая точка истечение газов и паров дросселирование ко.мпрессор циклы поршневых, газовых, газотурбинных и реактивных двигателей циклы паросиловых установок циклы холодильных машин влажный воздух химическое равновес1 е. [c.374]

В производствах разных строительных материалов применяется и насыщенный, и перегретый пар. Например, для тепловлажностной обработки бетонных и силикатных изделий в автоклавах и пропарочных камерах используют влажный насыщенный пар, для нагревания паровых калориферов сушилок — насыщенный или перегретый пар воздушное дутье в газогенераторах увлажняют насыщенным паром для раздува силикатных расплавов в волокна минеральной и стеклянной ваты лучше применять перегретый пар, обладающий большей скоростью истечения из дутьевых сопел. В сушильных установках приходится иметь дело в большинстве случаев с перегретым паром. В различных зонах печей в составе печных газов водяной пар бывает и в насыщенном, и перегретом состоянии (прим, ред.). [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...