Экспериментальные данные по внутреннему трению

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ДАННЫЕ ПО ВНУТРЕННЕМУ ТРЕНИЮ [c.88]

Рассмотрим экспериментальные данные по изменению основных характеристик внутреннего трения более подробно. [c.14]

В настоящей главе будут проанализированы как линейные, так и нелинейные типы внешнего и внутреннего трения. Для последнего будет показано, как по параметрам, отнесенным к элементарному объему, разыскивать дискретные расчетные коэффициенты, как сравнивать их с экспериментальными данными и линеаризировать их. Ограничения здесь будут сделаны те же, что и в гл. I, т. е. будут рассмотрены только случаи стержневых упругих элементов, работающих на растяжение-сжатие, сдвиг и кручение, где распределение сил по сечениям сохраняется по всей длине стержня. [c.82]

Так, столбец а при п = О характеризует силы сухого трения по Кулону столбец б — промежуточную форму с дробным показателем (пример для п = 0,2), которая во многих случаях может дать большее сходство с экспериментальными данными, чем при сухом трении (см. 6> столбцы виг характеризуют линейные формы сил трения при = 1 со сравнением исходного линейного случая с двумя гипотезами по Г. Боку [выражения (2. 39) ] и Д. Ю. Панову [выражения (2.42)] для внутреннего трения, учитывающими только частотные поправки по циклическому рассеянию в столбцах д и е даны параметры, относящиеся к квад-106 [c.106]

В реальных условиях силы внутреннего трения, по-видимому, существенно влияют на характеристику потока, не меняя, однако, его природы. Существующие экспериментальные данные относятся главным образом к использованию спиралевидного движения в топочных устройствах (циклонные топки). Эти данные подтверждают приведенные выше общие закономерности. В част- [c.395]

В этом отношении экспериментальные данные главы 7 указывают также на то, что низкотемпературную диффузионную кинетику следует учитывать также при выборе оптимальных режимов нагружения кристалла в различных методиках внутреннего трения, которые, как правило, связаны с многократным циклическим воздействием на материал и градиентным способом создания эпюры напряжений по поперечному сечению образца (кручение, изгиб). Возможность появления методических эффектов следует также учитывать и при расшифровке низкотемпературных пиков внутреннего трения (см., например, [586]). [c.246]

Количество жидкого металла вычислялось по внутреннему объему стаканчика, определяемому методом гидростатического взвешивания, и данным по плотности. В расчетах вносились поправки на изменение геометрических размеров стаканчика и момента инерции при изменении температуры. Экспериментально определялась поправка на трение газа, находящегося внутри стаканчика, в тарировочных опытах по определению декремента затухания пустой подвесной системы. Величина этой поправки достигала 10% от бо-Доля логарифмического декремента затухания пустой системы в б составляла 1,5—2% при низких температурах и доходила до 10% при высоких. [c.78]

Часть II касается распространения волн напряжения в несовершенно упругих телах. Вначале рассмотрено внутреннее трение и природа различных диссипативных процессов, им вызываемых. Затем дан обзор экспериментальных исследований по измерению динамических упругих характеристик. Наконец дан очерк теории пластических волн и ударных волн и описаны некоторые процессы разрушения, производимые большими импульсами напряжения. [c.9]

В предыдущей главе были рассмотрены различные методы определения внутреннего трения, причем для этого необходимо было описать различные типы экспериментов по измерению его величины. В этой главе детально описаны некоторые методы, которые были использованы для исследования динамического упругого поведения твердых тел, и дан обзор полученных экспериментальных результатов. [c.123]

Причина этого обстоятельства заключается прежде всего в том, что снижение сопротивления грунтов сдвигу может зависеть от двух факторов, раздельное изучение которых представляет большие затруднения. Первый из них — изменение истинного коэффициента внутреннего трения и величины сцепления вследствие изменения физико-механических свойств грунта под действием вибраций. Имеющиеся экспериментальные данные показывают, что при сильных вибрациях это изменение может быть весьма значительным в водонасыщенных песчаных грунтах при их разжижении в процессе уплотнения под влиянием вибраций наблюдается почти полное исчезновение внутреннего трения. Не столь значительным, но все же достаточно существенным может быть снижение коэффициента внутреннего трения и в сухих песках при их уплотнении, а также в пластичных глинистых грунтах. Однако при слабых вибрациях изменения истинного коэффициента внутреннего трения и величины сцепления грунтов, по-видимому, бывают небольшими, а в некоторых случаях вовсе не имеют места. [c.72]

Данные расчета по этой формуле хорошо совпадают с экспериментальными. Вместе с тем они показывают, что механизмы внутреннего трения в жидкостях и газах различные. В жидкостях вязкость с повышением температуры падает, а в газах - растет пропорционально [c.83]

Теория дислокаций с единой точки зрения позволила объяснить низкое значение реальной прочности монокристаллов по сравнению с теоретической прочностью, концентрацию скольжения в полосе скольжения, упрочнение, изменение упругих констант и внутреннего трения при холодной деформации или после отжига, явление отжига, процесс полигонизации, процессы усталости, ползучести и ряд других вопросов. Следует, однако, отметить, что в большинстве своем теория дислокаций пока еще дает лишь качественное объяснение явлениям, сопровождающим пластическую деформацию. Применительно же к вопросам роста кристаллов и теории границ зерен получен ряд экспериментальных данных, находящихся в полном соответствии с данными теории дислокации. Иными словами, теория дислокаций достигла в своем развитии такого уровня, при котором ее можно применять для объяснения экспериментальных данных и уточнения технологических процессов. [c.16]

Ар — учитывающий перенос равнодействующей всех сил сопротивления на нож челюсти величина к по экспериментальным данным лежит в пределах 0,75—0,8 к-2 и к — учитывающие некоторые данные зачерпываемого материала, а именно угол скольжения материала т, угол трения материала о стальную поверхность днища ф, угол внутреннего трения материала фо и среднюю величину заглубления челюстей кф — учитывающий влияние формы челюсти. [c.310]

Как было показано ранее, прп турбулентном течении газа в отличие от ламинарного существенное влияние на трение и теплообмен оказывает изменение плотности по сеченпю пограничного слоя. Известны попытки распространения предельных законов иа течение двухфазных сред, где изменение илотности смеси по толщине пограничного слоя. может ifa несколько порядков превышать соответствующее изменение при течении газа. Из экспериментальных данных следует, что при стабилизированном течении газожидкостного потока в трубе со смачиваемой внутренней поверхностью газосодержание потока увеличивается от практически нулевого иа стенке до максимального на оси трубы. [c.278]

Томас проводил эксперименты, используя трубу длиной 12,2 м и внутренним диаметром 26,6 мм на 3-метровом стеклянном участке трубы осуществлялось визуальное наблюдение движения воды или воздуха, содержащих стеклянные шарики со средним диаметром 78 мк, объемная доля которых в системе составляла от 10 до 6-10 . Минимально необходимая для переноса частиц средняя скорость потока воспроизводилась в пределах 5%. Средние скорости частиц определялись по результатам измерений в условиях затрудненного осаждения частиц, экстраполированным к нулевой концентрации с помощью соотношения, предложенного в работе [759]. Полученные данные совпадают в пределах экспериментальных ошибок с результатами расчетов по среднему диаметру. Результаты Томаса представлены на фиг. 4.11 вместе с результатами работ [177, 563, 651, 897]. Было установлено, что скорость трения и при условии минимального переноса частиц в газовых и жидких взвесях любой концентрации пропорциональна корню квадратному из объемной доли частиц. [c.167]

Амплитудно-частотная неувязка линейной теории вязкого внутреннего трения с экспериментальными данными свидетельствует о ее несоответствии с истинными закономерностями явления, точная природа которых до сих пор остается еще невыясненной. Большое количество предложенных гипотез для представления зависимостей по внутреннему трению, высказанных в разное время [4], [7], [12], [13], [15], [23], полностью не охватывают всех сторон явления кроме того, эти гипотезы различаются не по существу, а только по форме. По содержанию же почти все они объединены общим желанием линеаризации явления , т. е. замены нелинейных сил трения на эквивалентные им по действию линейные силы трения вязкой природы и замены реального полигармонического движения на соответствующее моногармони-ческое. Стремление к такой линеаризации вытекает из возможности применения сравнительно простого расчетного линейного аппарата теории вынужденных колебаний, достаточно хорошо и широко разработанного как для дискретных систем со многими степенями свободы, так и для систем с распределенными параметрами. [c.94]

Найденные значения активационного объема для Ge и Si находятся в пределах (0,65-1,0) см , а энергии активации порядка 0,07-0,08 эВ. Такие малые значения энергии активации по аналогии с результатами определения малых ее значений в работах по внутреннему трению в полупроводниках [586, 622—624], а также в ряде других работ [485,486j объяснялись нами ранее [58, 567, 568] с позиций истощения готовых геометрических перегибов на дислокациях, т.е. с помощью движения геометрических перегибов в поле барьеров Пайерлса второго рода. Однако на основании изложенных экспериментальных данных можно предполагать, что они относятся все же к диффузионной кинетике точечных дефектов в приповерхностных слоях полупроводниковых кристаллов. [c.217]

Брандт и Джонсон [70] измерили среднее вертикальное и радиальное напряжения на стенке трубы при прямоточном и противо-точном движении частиц псевдоожиженного слоя (со скоростью 1—30 см мин) относительно жидкости (вода) с помощью тензодатчиков и датчиков давления, расположенных на стенке трубы. Опыты проводились с частицами размерами 2—0,15 мм. Коэффициент трения зависит от скорости твердых частиц и их размера. Значительное внутреннее трение обнаружено в слое из стеклянны.х частиц, но не в слое из частиц смолы. Для противотока получено достаточно хорогаее соответствие с интегральным уравнением баланса сил в поперечном сечении слоя, а для прямотока это уравнение справедливо то.лько для частиц смолы диаметром 0,84—0,42 мм. Объемное содержание воды в слое не указано. На фиг. 9.23 приведены типичные результаты сравнения расчетов по уравнению (9.147) с экспериментальными данными для противо-точного движения. В этом случае уравнение (9.147) имеет вид [c.430]

Модель радиальных потоков [ 10, 30-321 состоит в том, что за основу в вихревом течении принимается разделение двух потоков энергии потока кинетической энергии, направленного от центра к периферии, и потока тепла, направленного в противоположную сторону. Исходный газ в завихрителе термотрансформатора (см. рис. 6.1) создает интенсивный круговой поток, вращающийся по закону свободного вихря. По мере продвижения вдоль вихревого течения этот поток за счет сил внутреннего трения перестраивается в вынужденный вихрь, в результате чего происходит уменьшение круговых скоростей внутренних слоев и увеличение угловых скоростей внешних слоев. Это создает возможность перехода кинетической энергии от центра к периферии. В то же время за счет более высоких значений статической температуры у периферии вихря, по сравнению с центральными слоями, существует поток тепла, имеющий направление, противоположное кинетической энергии. Тепловой по гок по своей величине не в соетоянии компенсировать приосевым слоям потери кинетической энергии. Это и является основной причиной, объясняющей охлаждение центральных и нагрев периферийных слоев вихревого течения. Из модели Хилша-Фултона следует, что максимальный холодильный эффект будет иметь место возле дросселя термотрансформатора (см. рис. 6.1). Однако экспериментальные данные 6, Н, 9, 32, 37] указывают на максимум эффекта охлаждения ГЕОтока на выходе из диафрагмы. [c.158]

Из соотношения (3.10) можно понять, что необходимость обеспечения высокого коэффициента эффективности теплопередачи может вступить- в конфликт с требованиями к величинам других характеристик рабочего тела. Чтобы найти наилучший компромисс между этими факторами, необходимо провести на ЭВМ численное моделирование работы всей системы при ис-пользованиии различных рабочих тел для нескольких вариантов двигателя. Это очень долгий и сложный процесс, являющийся к тому же весьма дорогостоящим мероприятием при проектировании, и поэтому при начальных оценках и проработках конструкции его, конечно же, не стоит применять. Эмпирических формул типа соотношений Била или Мальмё, которые помогали бы при выборе рабочего тела, не существует, по-видимому, вследствие недостатка в экспериментальных данных, что не позволяет получить более или менее разумных корреляционных зависимостей. Однако предложенный Уокером [10] простой подход, основанный на результатах оригинального исследования установившегося течения Холла [И], позволяет приближенно дать частичный ответ на поставленный вопрос. Применяя аналогию Рейнольдса, связывающую тепловой поток и сопротивление трения во внутренних течениях, можно выразить сравнительный тепловой поток при использовании конкретного рабочего тела для системы с заданным отношением сопротивления к тепловому потоку и заданным диапазоном температур соотношением [c.310]

Поэтому, при достижении давлений прессования, близких к критическим, процессы разрушения частиц порошка будут преобладать над процессами микродеформирования и истечения материала в микропоры. Такой механизм уплотнения указывает на необходимость связывания критического давления прессования керамических порошков с пределом прочности на сжатие. Подтверждением этого является и то, что при экстараполяции экспериментальных данных из [ПО] до К = 1 получаются значения критического давления, близ — кие к пределу прочности на сжатие. Коэффициенты внутреннего трения, бокового давления и приведения к гидростатическому прессованию определялись по формулам (3,83), (3.81), (3.84) аналогично тому, как это было сделано в п. 3.4.1, [c.100]

Приведенные в работе данные, их обобщение и анализ представляют основу для дальнейшего развития как теоретических, так и экспериментальных исследований в области а) разработки новых физических моделей процесса хрупкого разрушения, основанных не на традиционных схемах неоднородности дислокационной структуры, а за счет реализации различного рода локальной неоднородности распределения ансамбля кластеров из точечных дефектов различной мощности и природы б) изучения основных закономерностей эволюции дислокационной структуры при испытаниях на длительную и циклическую прочность и физической природы усталости металлических и неметаллических материалов в различном диапазоне напряжений и температур в) расшифровки и интерпретации данных по низкотемпературному внутреннему трению металлических и неметаллических материалов и идентификащи их механизмов с учетом возможного влияния чисто методических эффектов (обусловленных спецификой метода и режима испытаний) на характер получаемой информации, а также выявления физической природы механизма старения материала тензодатчиков в процессе их эксплуатации г) получения количественной информации о кинетике, механизме и энергетических параметрах низкотемпературной диффузии (энергии образования и миграции вакансий и междоузлий, значения их равновесных концентраций и др.) д) развития теоретических основ и соз- [c.8]

Охори и Сумино [523] нашли энергию активации U= 0,85 эВ по температурной зависимости внутреннего трения в Ge, интерпретировав ее как энергию образования одиночного перегиба у свободной поверхности. Близкие к этим значениям данные U= 0,6-0,7 эВ были получены в работах [493, 515, 518]. Вообще следует заметить, что метод внутреннего трения, по-видимому, в наибольшей степени соответствует нашим условиям микродеформации, которая осуществляется на псевдоупругой стадии ниже макроскопического предела текучести. В зависимости же от условий микродеформации и конкретных механизмов, контролирующих этот процесс, спектр экспериментально определяемых энергий активации может быть весьма широк (например U для Ge в зависимости от конкретного механизма меняется в диапазоне от 0,04 до 4,07 эВ [622]). [c.160]

Устранение межзеренной хрупкости с ростом концентрации углерода в твердом растворе, С-образный характер термокинетических кривых межзеренного охрупчивания при отжиге и низкотемпературнаЯ <обрати-мость хрупкости, обязательным условием для проявления которой является присутствие "полезной" примеси - углерода, а также обратимость отмеченных эффектов соответствуют прогнозам, вытекающим для системы Ре — Р — С из модели "конкуренции". Для сравнения экспериментальных зависимостей сопротивления межзеренному разрушению от температуры адсорбционного отжига и концентрации примесей Р(Т, Сд, Сд) с рассчитанной зависимостью (Г, С) необходимо знать энергию связи атомов фосфора Рд и углерода Рд с границами зерен а-железа. Для углерода по данным [164] при 773—873 К =0,б5эВ. Для фосфора Рд при температурах, близких к температуре максимального развития отпускной хрупкости в сплавах Ре — Р и Ре — Р - С, определена из измерений концентрационной зависимости зернограничного внутреннего трения в твердых растворах с 0,0027-1,2 % (ат.) Р [166, 167]. [c.130]

Розвел и Новик [62] наблюдали подобные эффекты внутреннего трения на закаленном золоте. Скорость охлаждения, которую они выбрали, была достаточно малой, 10 град сек, и процесс старения почти полностью завервдался при охлаждении. По этой причине их экспериментальные результаты не согласуются с данными Леви и Мецгера. Например, они не наблюдали эффекта старения после закалки. Тем не менее результат Роз-вела и Новика лишний раз доказывает закрепление дислокаций вакансиями. Они считают, что закрепление дислокаций в золоте является результатом сравнительно слабого взаимодействия неполных дислокаций с вакансиями. [c.228]

В развитии экспериментальных и теоретических исследований по гидродинамике вязкой жидкости в России сыграла большую роль монография Д. И. Менделеева ). В этой монографии дан критический обзор исследований по вопросам сопротивления жидкостей и воздуха, начиная с середины XVII в. и кончая 70-ми годами XIX в. В ряде пунктов Д. И. Менделеев пишет о роли в сопротивлении жидкости внутреннего трения частиц и, в частности, на стр. 91. пишет о прилипании жидкости к поверхности движущегося тела и о наличии некоторого слоя, примыкающего к поверхности этого тела, в котором скорость движения частиц будет больше, чем в соседних слоях. Эта идея о пограничном слое получила своё дальнейшее развитие позднее в работах Л. Прандтля. [c.23]

Для деталей, воспринимающих переменные нагрузки, состояние поверхностных слоев оценивается не только с точки зрения трения и износа, но и по способности противостоять возникновению и развитию очагов усталостного разрушения. На технологию в этом случае возлагается дополнительная задача — формирование в поверхностных слоях остаточных внутренних напряжений сжатия. Применение способов упрочняюще-чистовой обработки оказывается в данном случае обязательным. Выбор самого способа и режимов обработки требует обычно проведения экспериментальных исследований, стендовых и натурных испытаний, в ходе которых должно быть оценено влияние обработки не только на напряжёния, но и на шероховатость поверхности, так как она имеет непосредственное отношение к усталостной прочности. При этом определяется также действие наклепа на структуру поверхностных слоев отрицательное влияние перенаклепа может, оказаться более значительным, чем не-донаклепа. [c.10]

Приводятся результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления в пароводяном двухфазном потоке с конденсацией, движущемся в вертикальной трубе длиной L=3 м с внутренним диаметром d=10 мм, при давлении р = 5 МПа. Приводится сопоставление полученных зависимостей с данными других авторов. Установлено, что в области чисел Рейнольдса пара на входе в трубу Re,, > 4.7.-10 коэффициент сопротивления трения можно рассчитывать по формуле С" = 1.25/(Не") -25 при Ие х < 4.7-10 — для определения с следует пользоваться графиком, построенным по опытным данным. Библ. — 14 назв., илл. — 6. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...