Уточненная расчетная модель

УТОЧНЕННАЯ РАСЧЕТНАЯ МОДЕЛЬ [c.121]

Уточненная расчетная модель [c.121]

УТОЧНЕННАЯ РАСЧЕТНАЯ МОДЕЛЬ 123 [c.123]

УТОЧНЕННАЯ РАСЧЕТНАЯ МОДЕЛЬ 127 [c.127]

Уточнение расчетных моделей диска и лопаток. При уточнении расчетной модели диска обод диска и ступица рассматриваются как кольцо (при отсутствии радиальных смещений [13, 51]). Такое уточнение имеет практическое значение, если толщина обода или ступицы в 5—6 раз превышает толщину полотна диска. Для ступицы указанное уточнение обычно несущественно. [c.277]

Уточнение расчетных моделей 277 [c.541]

Предложенная расчетная модель может служить базовой при решении задач определения потерь на трение и расхода вскипающей жидкости в протяженных трубопроводах. При этом дальнейшее совершенствование модели должно идти по пути уточнения расчета параметров на втором и третьем участках с учетом влияния неравновесности. [c.137]

Формулируется математическая модель изучаемого явления, т. е. составляются описывающие его системы уравнений. Краевые условия к этим уравнениям формулируются на основе уже известного перечня независимых параметров процесса. При этом, естественно, более глубокое теоретическое осмысливание изучаемого процесса позволяет также более детально исследовать и условия его однозначности. В том случае, когда возможно достаточно общее аналитическое решение основных уравнений, опыты имеют целью апробацию полученного решения и уточнение расчетных коэффициентов. [c.9]

Создав искусственную трещину в критической зоне детали, эту деталь эксплуатируют, подвергая ее натурной последовательности термомеханических нагрузок. Периодически измеряют параметры развивающейся искусственной трещины. Выполнение этой операции на корпусах цилиндра и клапана с трещиной, выходящей на наружную поверхность, можно осуществлять при останове турбины продолжительностью более двух суток. С этой целью в зоне трещины выполняют съемный блок изоляции. Результаты измерений параметров развивающейся трещины используют для уточнения соответствующих расчетных моделей. Важным моментом при этом является получение экспериментальных результатов на статистически достоверном материале, что вполне реально даже при проведении промышленного эксперимента на одной станции. На основе синтеза экспериментальных результатов с расчетными, полученными с учетом значений констант, найденных в натурных условиях, уточняется методика определения ресурса массивных корпусных деталей, содержащих трещины, работающих в сложных условиях до 2-10 ч и более. [c.141]

Внедрение композитов в тонкостенные несущие элементы конструкций и их широкое использование в разнообразных изделиях современной техники выявили необходимость учета новых факторов и поставили перед учеными и специалистами принципиально новые важные задачи механики как композитных материалов, так и конструкций на их основе. К таким факторам, в значительной степени определяющим несущую способность композитных оболочек, следует отнести резко выраженную анизотропию деформативных свойств армированного материала и его низкое сопротивление трансверсальным деформациям. Классическая теория оболочек пренебрегает такими деформациями, что потребовало отказа от традиционных расчетных схем и разработки уточненных математических моделей деформирования тонкостенных слоистых систем. Поэтому создание новых и развитие существующих уточненных методов расчета слоистых анизотропных пластин и оболочек, их апробация и определение границ применимости является важной и актуальной задачей. [c.5]

Эта же задача была решена в настоящей работе МКЭ с различной степенью дискретизации рассматриваемых областей. Общий вид укрупненной разбивки представлен во 2-м квадранте (см. рис. 16), уточненной — в 3-м квадранте. Число узловых параметров для расчетных моделей МКЭ составило 280 и 1200 соответственно. [c.43]

Сравнение расчетных и экспериментальных значений Рш (см. рис. 87) показывает на их удовлетворительное соответствие. Несколько меньшие расчетные значения, с одной стороны, можно объяснить недостаточной точностью оценки жесткостных параметров элементов несущей системы в разные моменты разгрузки, а с другой, стороны, неучетом деформаций кузова и узлов его соединения с рамой. Кроме того, следует отметить, что уточнение расчетных зависимостей после того, как момент на задней подвеске достигает значения, при котором одна из рессор будет полностью разгружена, не имеет практического смысла. После этого рессора, точнее — только ее коренные листы, начинает работать на растяжение, к чему она не приспособлена. Для рассматриваемых моделей автомобилей значение [c.150]

Исследования напряжений на объемных моделях крышек с подсоединенными частями и без них, проведенные для определения напряжений и для уточнения расчетных схем, позволили выявить действительную работу отдельных элементов. Были установлены следующие особенности деформаций и распределения напряжений, которые могли быть положены в основу расчета металлоконструкций турбин типа Цимлянской и Волжской ГЭС [c.419]

В гл. 1 кратко обобщаются сведения об основных эффектах физического взаимодействия, сопровождающих процесс распространения оптического излучения в атмосфере, приводятся формулы расчета и табличные данные, касающиеся характеристик когерентного и некогерентного рассеяния. В гл. 2 обосновывается статистически обусловленная микрофизическая модель аэрозоля анализируются экспериментальные данные по изучению микроструктуры аэрозоля и его вертикальной стратификации. В гл. 3 систематизированы новые данные, касающиеся адекватного выбора исходных оптических постоянных аэрозольного вещества. В гл. 4 представлены оригинальные результаты количественного анализа критериев точности расчетного прогноза оптических параметров аэрозоля. В гл. 5 приведены и проанализированы таблицы высотного распределения основных оптических параметров аэрозоля проведены сопоставления предложенных моделей с известными результатами оптического зондирования. В гл. 6 и 7 рассмотрены вопросы построения оптических моделей газовой атмосферы для широкополосных и селективных источников излучения приведены результаты расчетов, выполненных на основании уточненных метеорологических моделей и оригинальных алгоритмов, даны рекомендации по практическому использованию развитых моделей для дистанционного зондирования атмосферы. [c.6]

Формирование функциональных и критериальных моделей ЭМП Оптимизация параметров, характеристик, процессов ЭМП с учетом ТЗ и других ограничений Уточнение и корректировка расчетов оптимального варианта (вариантов) ЭМП Анализ вариантов и выбор конечного варианта Формирование расчетных формуляров конечного варианта (вариантов) [c.116]

В результате деятельности ученых-инженеров техническая механика жидкости (гидравлика) обогатилась изобретением соответствующей измерительной аппаратуры (пьезометрами, трубками Пито, вертушками Вольтмана и т. п.) идеей использования материальных (вещественных) моделей тех или других гидравлических явлений для их изучения и для проектирования соответствующих инженерных сооружений идеей теоретического построения приближенных расчетных зависимостей с уточнением таких зависимостей при помощи введения в них эмпирических коэффициентов. [c.28]

Необходимо иметь в виду еще и следующее. Расчетная схема, описываемая системой дифференциальных уравнений, составлена при известной идеализации физических систем. Поэтому не всегда можно быть уверенным, что математическое описание охватывает все стороны реального процесса. В этом случае требуется проверка либо на действующей машине, аналогичной проектируемой, либо на динамически подобной физической модели. Последняя является единственным и достаточно надежным средством проверки и уточнения методики расчета в случае создания новых машин. [c.105]

Уравнения движения привода выписаны на основе уравнений Лагранжа, а рассеяние энергии в системе учтено в виде модели вязкого трения. Численные значения коэффициентов затухания колебаний определили расчетным путем с последующим уточнением в процессе экспериментального исследования. При расчете параметров дифференциальных уравнений движения учли, что баланс крутильной податливости складывается из податливостей валов па кручение, контактных деформаций сопряженных деталей, податливостей опор и изгибных деформаций валов, приведенных к крутильной податливости. Уравнения движения главного привода, имеющего переменные массы и жесткости, представили [c.131]

В связи со сложностью формирования граничных условий и назначения указанных параметров в расчетных схемах в целом ряде случаев возникает необходимость (см. гл. 2) в переходе к следующей стадии уточнения напряженно-деформированных состояний ВВЭР. Эта стадия включает в себя упругое моделирование (плоские и объемные модели из оптически активных и низкомодульных материалов) не только рассматриваемых зон концентрации напряжений (резьбы, отверстия, патрубки, наплавки, дефекты), но и целых узлов ВВЭР (зоны главного разъема, опорные конструкции). Для дальнейших уточнений условий механической, тепловой, гидродинамической, вибрационной нагруженности используются металлические модели в масштабе от 1 5 до 1 1. При этом удается устанавливать не только номинальные и местные напряжения, но и условия разрушения, а по ним назначать и уточнять запасы прочности и долговечности [10]. [c.224]

Вместе с тем установлено, что в реальных конструкциях в зоне примыкания патрубка пластические деформации возникают при весьма низких номинальных напряжениях, составляющих примерно 0,2от- Поэтому для определения фактических внутренних усилий в этой зоне необходимо проведение испытаний крупномасштабных моделей, выполненных из натурного материала и нагруженных в упругопластической области. Кроме того, как отмечалось выше (см. гл. 1, 2, 3), для уточненных расчетов малоцикловой прочности необходимо учитывать кинетику деформированного состояния расчетных сечений при повторном нагружении. Для неосесимметричных задач теории оболочек перераспределение упругопластических деформаций на каждом цикле нагружения может быть изучено в настоящее время преимущественно экспериментальным путем. Проведение таких экспериментальных исследований сопряжено с измерением полей упругопластических деформаций, характеризующихся значительным градиентом при этом возникает необходимость измерения и регистрации больших пластических деформаций в процессе циклов нагружения и малых упругих деформаций при разгрузке. Из известных методов измерения полей упругопластических деформаций на плоскости обычно используются методы оптически активных покрытий, муаровых полос и малобазные тензорезисторы. [c.139]

Результаты расчетного определения напряжений в об-разце-свидетеле, проведенного с использованием трехмерной конечно-элементной модели, приведены на рис. 1.21. Образцы изготовлены из металла отбракованных дисков, содержащих коррозионные язвы и трещины. Ухудшение химического состава окружающей среды при этом предусматривается на образцах, устанавливаемых в специальной емкости, подключенной к соответствующей зоне цилиндра турбины, в которую подаются в соответствии с рабочим проектом среда и реагенты. Возможна также установка образцов-свидетелей в центральной полости ротора. Для уточнения фактических скоростей развития трещины в поверхностях нагрева и периодичности замены этих поверхностей в условиях интенсивного термоциклического нагружения при водяной очистке образцы-свидетели устанавливают на парогенераторах энергоблоков мощностью 300 МВт. [c.186]

Уточнение выполним на основе простого и, в то же время, достоверного положения. Сосредоточенная масса это некоторая абстрактная модель. Реально сосредоточенная масса представляет собой распределенную массу, но на весьма малой длине (рисунок 3.6). В этой связи предлагается не заменять распределенную массу сосредоточенной массой М. В этом случае расчетная схема по рисунку 3.6 в алгоритме МГЭ будет иметь дополнительный участок длинной с. Это [c.143]

Определение параметров модели. Хотя основные параметры при исследовании крутильных колебаний могут быть определены расчетным путем уже на стадии проектирования, желательно их экспериментальное уточнение в процессе создания машины. [c.323]

Применение этого вида моделей требует, как и всякое другое экспериментальное исследование напряжений и перемещений, предварительного расчетного анализа для уточнения задачи и решения вопросов моделирования. Тензометрические модели из материала с низким модулем упругости позволяют вести разработку и проверку расчетных схем конструкций, а также уточнять задачу тензометрии натурных конструкций и рационально выбрать при этом минимальное число измерительных точек. В исследуемых зонах резкого изменения формы и местного приложения нагрузки при недостаточно малой базе тензодатчиков могут быть установлены оптически чувствительные наклейки (вклейки), что приближает этот вид моделей по возможностям изучения напряжений в зонах концентрации к поляризационно-оптическому методу [3]. [c.58]

В качестве входных в расчетных кодах используются параметры опасности, а вероятностный подход позволяет получить интегральную опасность аварии. В вычислительных программах, входящих в пакет прикладных программ поддержки, разрабатываемой СУБД, могут использоваться статистические методы для определения достоверности параметров, методы регрессионного анализа. Это позволит построить соответствующие статистические модели. Таким образом, на выходе могут быть получены сведения об уточненном риске аварии по фактическому состоянию трубопровода. [c.54]

В четвертой главе на основе разработанных уравнений даны решения задач цилиндрического изгиба изотропных слоистых длинных пластин и панелей и решения задач об их выпучивании по цилиндрической поверхности. Кроме того, эти задачи рассмотрены еще и на основе уравнений других вариантов неклассических прикладных теорий, приведенных в гл. 3. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило уточнить границы их пригодности, оценить влияние поперечного сдвига и обжатия нормали на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости. Дифференциальные уравнения задач статики рассматриваемых здесь элементов конструкций допускают аналитическое представление решения, что использовано при детальном исследовании и сравнительном анализе структур решений, полученных с привлечением различных геометрических моделей деформирования. На примере задачи цилиндрического изгиба длинной пластинки показано, что в моделях повышенного порядка появляются решения, описывающие ярко выраженные краевые эффекты напряженного состояния. С наличием последних связаны существенные трудности, возникающие при численном интегрировании краевых задач уточненной теории слоистых оболочек и пластин — их характер, формы проявления и пути преодоления также обсуждаются в этой главе. [c.13]

Жесткость передней подвески практически не оказывает влияния на нагруженность-элементов несущей системы автомобиля-са-мосвала при разгрузке. Поэтому в уточненных расчетных моделях узел передней подвески можно учитывать упрощенно, используя обобщенные жесткостные параметры. Такой подход возможен и для расчета передней части рамы вплоть до сечений, соответствующих заднему мосту. [c.152]

При использовании для измерений е и Ь алгоритма 1 величина ц 1 (ц > 1) приводит к погрешностям их измерений. С целью устранения этой погрешности необходимо уточнение расчетной модели (2.23) или (2.32). С другой стороны, применение алгоритмов 2 и 5 в прямую требует выявления взаимосвязи величин г и ц сложных слоевых покрытий, состоящих в основном из жидкости носителя (с параметрами > Ь Цн = 1) и ФМЧ Цфмч X связанных с основной характеристикой спинового слоя -концентрацией [c.120]

В процессе поиска оптимальных решений расчеты ЭМП повторяются многократно (несколько сотен, а то и тысячи раз). Поэтому расчетные модели ЭМП, используемые для оптимизации, должны быть быстрыми , т. е. обеспечивать минимально возможное машиносчетное время. В большинстве случаев быстрые модели создаются за счет упрощающих допущений и пренебрежения влиянием ряда факторов, что приводит к потере точности расчетов. Чтобы компенсировать эти потери, расчетные варианты ЭМП, полученные в процессе оптимизации, подвергаются дальнейшему контролю с помощью медленных моделей. Их строят по возможности максимально полными и точными, но они предназначены для разовых поверочных расчетов полученных оптимальных вариантов. Если при уточнении расчетов оказывается, что нёкоторые ограничения перестают удовлетворяться, то осуществляется соответствующая корректировка данных оптимального варианта. [c.117]

Общие указания. Конструирование и расчеты на прочность валов и осей неразрывно взаимосвязаны. При разработке конструкции валов и осей применяют метод последовательных приближений. Первым шагом (этапом) является определение по простейшим эмпирическим зависимостям и рекомендациям предварительных, ориентировочных значений диаметров и разработка первого варианта конструкции (эскизный проект) [10, 2]. На втором этапе составляют расчетную схему (расчетную модель) и проводят расчет на статическую прочность первую коррекцию конструкции вала (оси). Далее проводят проверочный (уточненный расчет) на усталостную прочность и уточняют конструкцию вала (оси). На последнем этапе проводят, по мере необходимости, специальные расчеты (на жесткс ть, вибростойкость и др.) и разрабатывают окончательный вариант конструкции вала или оси (технический проект), отвечающий всем критериям работоспособности данного вала (оси) с четом требований технологичности, экономичности и др. [c.410]

Если условие Ф , > 2 3 не выполняется, то в качестве расчетной модели силовой установки в резонансных зонах пускового диапазона ДВС принимается соответствующая модель 2 согласно табл. 11. При > 1 целесообразным оказывается использование мажорантной оценки уровня колебаний в указанных резонансных зонах (см. табл. И, рис. 14). Если результаты такой оценки оказываются удовлетво- а/а . рительными по критериям регламентированной динамической прочности или обеспечения других динамических качеств силовой цепи уста- gg новки, то уточнение расчетных значений огибающей амплитуд а на основе соответствующей модели 2 молмт не потребоваться. 0/S [c.377]

На рис. 6.14 в координатах У , 01 нанесены экспериментальные точки из работ [3, 6, 43] и зависимост] Уд(01) (штриховая линия), вычисленная по приведенной зависимости 02(01). Экспериментальные точки из работ [3, 6] скорректированы в соответствии с уточненными в настоящей работе значениями коэффициента Пуассона х. Как видно, имеется расхождение экспериментальных результатов, которое может быть объяснено различной точностью определения значения Уд различными экспериментальными методами и их неадекватностью. Как показано в работе [44], использованная в [3, 6] расчетная модель Морланда некорректна и может дать результаты, отличающиеся от рассчитанных. По этой причине усредненная зависимость динамического предела текучести Уд от напряжения 01 на фронте ударной волны (см. рис. 6.14) нодит приближенный характер. Тем не менее расположение экспериментальных тЬчек таково, что величина У имеет максимум, положение которого по оси 01 достигается задолго до состояния плавления на фронте ударной волны. [c.205]

Несущую систему рассматривают как многомассовую систему с сосредоточенными или распределенными параметрами, причем массы связаны соединениями с жесткостями и демпфированием. Наиболее сложным является выбор целесообразного числа степеней свободы при моделировании несущей системы. При составлении расчетной схемы выбор числа степеней свободы производят для каждого конкретного станка и принятой его компоновки. Для уточнения динамической модели станка весьма полезны опытные данные о формах колебаний, имеющих место в аналогичных по компоновке станках (см. рис. 15 и 108). При отсутствии подобных данных решающее значение для уточнед1ия числа степеней свободы имеют сведения о жесткости отдельных узлов и соеди нений несущей системы. Анализ графического построения свидетельствует о том, что наибольшие перемещения имеет стойка станка, которая совершает примерно круговое движение относительно вертикальной оси. Наибольший размах колебаний возникает в верхней части стойки, несущей шпиндельную бабку. Основание станка с салазками и столом совершает качательные движения относительно горизонтальной оси, причем эти движения происходят в противофазе с колебаниями стойки. Таким об-126 [c.126]

Можно получить уточненные значения пролетных моментов и численным методом, для чего следует учесть то обстоятельство, что перераспределение усилий за счет конечной величины смещений связано не только с узловыми смещениями, но и с прогибами ствола мачты между оттяжечными узлами. В этом смысле расчетная модель ствола мачты должна быть несколько видоизменена, а именно, следует увеличить число звеньев в шарнирной цепи, к которой приложена нормальная сила. При этом она окажется присоединенной к стволу мачты не [c.130]

Влияние первого фактора в основном определяется конкретной структурой неоднородности в запредельном волноводе и спектральным составом возбуждаемых ею волн высших типов. Так, неоднородность в виде металлического емкостного штыря приводит к возбуждению густого спектра волн высших типов, что создает условия для дополнительной связи между соседними резонаторами. Если такая связь осуществляется на волне Е-типа, то у последовательной индуктивности в эквивалентной П-схеме появится шунтирующая емкость. Теперь элемент связи между отдельными резонаторами будет представлять собой параллельный колебательный контур. Возник овение в таком контуре резонанса будет соответствовать режекции сигнала. В принципе, частоту ре-жекции можно установить вне полосы пропускания вблизи высокочастотного склона характеристики затухания. Данное обстоятельство позволяет повысить крутизну этого склона, что иногда требуется на практике. Однако процедура настройки фильтра сильно усложняется, а развитые выше расчетные модели требуют существенных уточнений. [c.86]

Развитие этой модели было направлено на уточнение возможности определять расчетным путем величину Aflmin через механические характеристики материала, в связи с чем предложено соот-нощение [51] [c.424]

Сформулированные выше основные закономерности малоциклового деформирования и разрушения необходимы в связи с разработкой методов оценки прочности элементов конструкций. Для обоснования расчетной процедуры и уточнения запасов прочности в инженерной практике проводятся мснытанвя моделей и натурных элементов. Основными задачами, которые решаются в таких испытаниях, являются сопоставление расчетного и экспериментального распределения деформаций и напряжений (особенно в зонах концентрации с учетом поциклового перераспределения), а также изучение условий достижения предельного состояния по разрушению (образованию трещины). При этом для оценки прочности в условиях циклического упругопластического деформирования необходимы данные о кинетике деформированного состояния конструкции, а также кривые малоцикловой усталости материала при однородном напряженном состоянии. [c.135]

Расчетный анализ резонансных явлений в проточных частях основывался на одномерной модели. В такой постановке решение задачи о распространении волн, вызванных взаимодействием решеток и другими причинами, дает лишь первое приближение, так как поля скоростей и углов потока за сопловой и рабочей решетками являются существенно неравномерными (см. гл. 3). Использование двухмерной модели без учета пограничного слоя позволяет ввести некоторые уточнения, однако не решает задачи о нестацио-нарности третьего типа, вызываемой процессами в пограничных слоях (прямым и обратным переходами). [c.194]

Для уточненной] оценки прочности и долговечности элементов резьбовых соединений необходимо располагать расчетными или экспериментальными данными по изменению усилий, номинальных напряжений, деформаций и температуры в шпильках и по кривым малоциклового разрушения натурных соединений или их моделей. Кроме того, проводят исследование основных механических и циклических свойств применяемых материалов с установлением соответствующих параметров деформирования и разрушения [8, 14]. Ниже приведены результаты экспериментальных исследований сопротивления деформированию и разрушению сталей 25Х1МФ и ХН35ВТ, используемых для изготовления натурных шпилек основного разъема энергетических аппаратов [8]. Испытания проводились при мягком и жестком нагружениях на гладких цилиндрических образцах 011 мм в условиях комнатной температуры на программной испытательной установке фирмы [c.201]

Более точные расчеты имеются в работах [16, Ш. се ojih основаны на упрощенной модели и дают увеличение Р = Р Ри на 5—10%. Этим можно пренебрегать ввиду незнания фактической величины модуля Е резины в данных условиях и значительного усложнения расчетных формул. Более строгие теоретические исследования деформаций и напряжений в губке манжеты можно найти в работе Хир а но [38] и диссертации Г. А. Голубева, исследовавших манжеты как тонкостенную оболочку методами теории упругости. В первом приближении, вполне достаточном для практики, расчеты по уравнениям (100) и (102) совпадают с уточненными расчетами. [c.199]

Диаграмма состояния r- m построена в работе [1] на основании результатов термического, металлографического и рентгеновского анализов с использованием Сг и Sm чистотой 99,98 и >99 % (по массе) соответственно. В работе [2] был проведен термодинамический расчет диаграммы с помощью моделей субрегулярных растворов. Был уточнен состав эвтектики и показано хорошее соответствие расчетных и экспериментальных данных. Диаграмма состояния r- m, показанная на рис. 92, построена по результатам этих двух работ. Система характеризуется областью несмешиваемости в жидком состоянии и отсутствием промежуточных фаз. Монотектическая реакция протекает при температуре 1810 °С и содержании 2 % (ат.) Sm. Эвтектическая реакция имеет место при температуре 1035 °С и содержании 97,7 % (ат.) Sm. Эвтектоидные равновесия связаны с полиморфизмом Sm. Максимальная растворимость Сг в (Sm) не превышает 0,35 % (ат.), растворимость Sm в (Сг) составляет <0,35 % (ат.) [1]. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...