Кольцевая форма стыка

КОЛЬЦЕВАЯ ФОРМА СТЫКА (РИС. 12) [c.519]

КОЛЬЦЕВАЯ ФОРМА СТЫКА (рис. 12) [c.808]

КОЛЬЦЕВАЯ ФОРМА СТЫКА [c.522]

Кольцевая форма стыка (рнс. 12) [c.878]

Рассмотрим соединение с полосовой формой стыка (рис. 3.20). Положим, что болт затянут предварительно с усилием Qq, а давления на торцах гайки равны соответственно q (z) и q2(z). Соединение нагружено силой N и изгибающим моментом М — внешними нагрузками Такая расчетная схема является достаточно точной при расчете фланцев с полосовым стыком и может использоваться как приближенная при расчете фланцевых соединений с кольцевым и прямоугольным стыками. [c.57]

Простота геометрических форм присоединительных поверхностей (стыков), вытекающая из технологических требований, упрощает и вместе с тем делает более определёнными результаты расчёта болтового соединения. Как правило, форма стыка и распределение болтов на нём (фиг. 38) имеют одну, две и более осей симметрии независимо от того, будет ли стык сплошной, ленточный (кольцевой) или прерывистый, а болты группы одинаковы по диаметру и длине. [c.189]

Для наиболее ходовой формы стыка при этом случае нагружения — кольцевой (фиг. 41) — усилие затяжки болта [c.190]

Улучшение эпюры напряжений на стыке (фиг. 44, е) в отношении большей надёжности работы соединения при непредвиденном возрастании усилия 5 при всех прочих равных условиях может быть достигнуто за счёт увеличения предварительной затяжки, т. е. увеличения или количества или диаметра болтов. На практике, однако, редко идут по этому пути, так как частичным изменением формы стыка в тех же габаритах имеется возможность получить или более благоприятную схему нагружения стыка, или меньшую суммарную затяжку. На фиг. 44, к показан прерывистый стык вырезка в направлении, перпендикулярном плоскости действия момента Ширина вырезки ga колеблется от (0,4-=--hOJ)a. При р-0,5 суммарное усилие затяжки болтов по сравнению со сплошным стыком можно снизить на 35—40<>/о. Того же, но в меньшей мере можно достигнуть, применяя ленточный прямоугольный стык или кольцевой вместо сплошного круглого. Напряжение на правой кромке стыка + % [c.192]

Рассмотрим расчет соединения с кольцевыми контактирующими фланцами методом конечных элементов (МКЭ). При его использовании учитываются все виды деформаций фланца, а также форма стыка, наличие и характер сопряжения с трубой (корпусом). [c.284]

Шпонки - см. Шпонки Стыки - Кольцевая форма 808 -Крепление 807 [c.874]

Рис. 8.5G. Форма разделки кольцевого стыка под многослойную сварку

При большом количестве сопрягаемых ребер в одном узле следует предусматривать их кольцевое сопряжение при условии, что диаметр сопряжения больше четырех толщин ребер (фиг. 61). В местах пересечения ребер нельзя допускать утолщения сечений, способствующих образованию раковин и пористостей. В некоторых случаях в местах стыка ребер предусматривают литые отверстия, если это не отражается на конструкции (фиг. 62). Кроме того, наружные контуры ребер жесткости должны выполняться не прямыми, (фиг. 62, а), а параболической или иной изогнутой формы (фиг. 62, б), чтобы они могли свободно деформироваться при усадке металла во время затвердевания. [c.172]

В связи с невозможностью доступа к внутренней стороне шва при сварке кольцевых стыков следует особо рассмотреть вопрос об обеспечении надлежащей формы корня шва. При выполнении корневых проходов обычным методом ручной дуговой сварки в корне шва возможны местные непровары или проплавления, ослабляющие прочность стыка. Поэтому приходится их учитывать, снижая величину поправочных коэффициентов для допускаемых напряжений в сварных соединениях. Для повышения конструктивной прочности сварных стыков возникает необходимость в принятии специальных мер. Типовые конструкции и технологические решения по устранению непровара в корневом сечении стыковых швов описаны в главе IX Трубопроводы . [c.52]

Учитывая большие размеры манжет с диаметрами, выходящими за пределы 1,5 лг, впервые в практике гидротурбостроения было осуществлено изготовление подобных манжет из шприцованной ленты путем склейки стыков. Новый способ изготовления манжет устраняет необходимость в применении больших пресс-форм. При формировании кольцевой манжеты большого [c.33]

Различают соединения со стыком, имеющим полосовую (см. рис. 3.30, а), кольцевую (см. рис. 3.30, б) и другие формы. [c.268]

Трубчатые поры (рис. 107, а) образуются при неблагоприятных условиях дегазации металлической ванны при выделении окиси углерода. Кристаллизационные трещины (рис. 107, б) являются наиболее распространенным дефектом, встречающимся практически во всех сталях. Чаще всего они возникают в швах изделий при жестком закреплении кромок, например на участке замыкания кольцевого стыка, а также при малых коэффициентах формы шва ( Г < 1,2). Трещины располагаются по оси шва по границам дендритов. На поверхность шва они не выходят. [c.212]

Примером сварного изделия сложной формы с кольцевым стыком деталей может служить крышка трубной мельницы массой 40 т с толщиной стенки в месте стыка 250 мм. После предварительной механи- [c.219]

Пространственное положение электрода и изделия (см. рис. 3.14) при сварке под флюсом оказывает такое же влияние на форму и размеры шва, как и при ручной сварке. Для предупреждения стекания расплавленного флюса ввиду его высокой жидкотекучести сварка этим способом возможна только в нижнем положении при наклоне изделия на угол не более 10. .. 15°. Изменение формы и размеров шва наклоном изделия находит практическое применение только при сварке кольцевых стыков труб ввиду сложности установки листовых конструкций в наклонное положение. Сварка с наклоном электрода находит применение для повышения скорости многодуговой сварки. Подогрев основного металла до температуры 100 °С и выше приводит к увеличению глубины провара и ширины шва. [c.116]

Тележка предназначена для перемещения головки вдоль свариваемого стыка. Тележка тракторного типа движется по направляющим рельсам либо непосредственно по свариваемому изделию, кареточного типа — только по направляющим стапеля или по специальной балке. В автоматах для сварки неповоротных кольцевых стыков тележка перемещается по направляющим, имеющим форму окружности, с помощью электродвигателей. [c.152]

В отличие от чистых сред, в которых изнашивание уплотнительных колец идет в осевом направлении, в средах с абразивными включениями изнашивание идет в радиальном направлении, вдоль ширины пояска трения. Начинается изнашивание на входной кромке вследствие ее дефектов (сколов, трещин) или эксцентричности наружной поверхности вращающегося кольца (рис, 9.39). Вследствие дефектов входной кромки вблизи нее образуется вихрь, несущий абразивные частицы и размывающий входную кромку. После образования на обеих поверхностях трения кольцевой канавки - зоны гидроабразивного изнашивания (участок I) — абразивные частицы самой мелкой фракции получают свободный доступ к стыку пары трения, образуя зону изнашивания клиновидной формы (участок II). Долговечность уплотнения зависит от скорости распространения клиновидной зоны вдоль ширины пояска трения. В процессе изнашивания пары трения уплотнительные функции несет поясок трения, свободный от воздействия абразивных частиц (участок III). [c.332]

По мере износа двигателя искажается геометрическая форма цилиндров, увеличиваются зазоры в стыках колец, а также зазоры между кольцами и кольцевыми канавками поршня, сильно уменьшается упругость колец. Все это приводит к нарушению герметичности цилиндров. [c.95]

Вначале стыки конопатят прядью (так же, как под заделку цементом). Затем для каждого раструба горизонтально проложенных труб устраивают своеобразную заливочную форму по краю раструба укладывают кольцом веревку (толщина ее примерно равна ширине кольцевого зазора раструба) и оставляют свободный конец длиной около 200—300 мм, на котором делают петлю. Поверх веревочного кольца раструб обмазывают жирной глиной после этого веревку вытаскивают, потянув ее за петлю. В результате образуется кольцевая полость с входным отверстием для заливки свинца. Сбоку этого отверстия в форме проделывают второе отверстие для выхода газов и паров, образующихся при заливке расплавленного свинца. [c.93]

Соединения цилиндр (гильза цилиндра)—поршневое кольцо— поршень работают в своеобразных условиях. Износ деталей этих соединений зависит от ряда факторов, главнейшими из которых являются материал и размеры деталей величина зазора между цилиндром и поршнем, между поршневым кольцом и кольцевой канавкой поршня, между стыками поршневых колец ширина, толщина и радиальное давление колец конструктивные особенности цилиндров, головок цилиндров и системы охлаждения искажения формы трущихся частей, возникающие в процессе монтажа и теплового режима двигателя точность обработки и шероховатость трущихся поверхностей деталей вязкость, состав, чистота и стабильность смазки состав, температура вспышки горючей смеси и степень загрязнения горючего, особенно сернистыми соединениями чистота всасываемого в цилиндр воздуха режим работы двигателя (частота вращения коленчатого вала, нагрузка) температурный режим двигателя и др. [c.125]

Обработка кромок под с в а р ку. Обработка кромок на заготовках из листовой стали применяется для удаления всех повреждений кромок после резки листов на ножницах и для образования скоса кромок под. сварку. Подготовка кромок производится как для продольных, так и для кольцевых стыков, образующихся после загиба заготовки в цилиндрическую форму. Обработка кромок прямолинейных заготовок про- изводится на станках различных конструкций (строгальных, кромкострогальных, фрезерных) или при небольших объемах работ вручную пневматическим инструментом (пневматическими зубилами, шлифовальными машинками). Обработка кромок днищ, заключающаяся в удалении излишка борта цилиндрической части по высоте и уточнении очертания кромок, производится на токарно-лобовом или карусельном станке. Учитывая высокую вязкость хромоникелевых сталей, получение чистой (без заусенцев и рванин) кромки возможно только при тщательно подготовленном режущем инструменте. Резцы рекомендуется применять из быстрорежущей стали. [c.43]

Расчётные зависимости — во всём согласно изложенному для четвёртого случая (стр. 190). Как указывалось выше, при невозможности удовлетворить передачу усилий и моментов за счёт сил трения целесообразнее ставить разгрузочные приспособления, чем итти иа добавочную затяжку. Форма стыка предпочтительно ленточная прямоугольная или кольцевая. [c.193]

В последнее время разработана и освоена на производстве техника полуавтоматической сварки в углекислом газе толстостенных кольцевых неповоротных стыков без подкладных колец. Рекомендуемая форма разделки кромок и последовательность наложения слоев шва показаны на рис. 114. Стык сваривается в горизонтальном положении. Корень шва выполняется полуавтоматом А-547р [c.218]

В последнее время разработана и освоена на производстве техника полуавтоматической сварки в углекислом газе толстостенных кольцевых неповоротных стыков без подкладных колец. Рекомендуемая форма разделки кромок и последовательность наложения слоев шва показаны на рис. VI.4. Стык сваривается в горизонтальном положении. Корень шва выполняется полуавтоматом А-547р проволокой диаметром 1 мм при равномерно поступательном перемещении дуги. Режим сварки сила тока 180—200 А, напряжение дуги 20—22 В. Последующие слои шва выполняют полуавтоматом А-537 проволокой диаметром 1,6 мм при силе тока 300—320 А и напряжении дуги 28—30 В. При таком режиме сварки разделку соединения заполняют неполностью. Облицовочный слой шва с небольшим усилием выполняют на пониженном режиме до полного заполнения разделки. Сварочный ток должен составлять 220—240 А, напряжение дуги — 26—28 В. Во всех случаях дуга питается от источника постоянного тока с жесткой внешней характеристикой. Для предотвращения разбрызгивания электродного металла и забрызгивания свариваемых кромок, а также для поддержания стабильности процесса [c.398]

Гидравлическая полость. Компоновочный чертеж гидравлической полости (рис. 18) включает улитку, крышку, всасывающий патрубок с направляющим аппаратом. Направляющий аппарат выполнен в виде радиальных лопаток, прилитых к стенкам патрубка и объединенных центральной брбышкрй обтекаемой формы, обеспечивающей плавный вход водяного потока на крыльчатку. Стык присоединения крышки к улитке уплотнен резиновым шнуром т, размещенным в кольцевой выточке центрирующего буртика. Для демонтажа крышки предусмотрено простейшее съемное устройство в виде расположенных в корпусе (между бобышками крепежных шпилек) выборок п под разборный инструмент. Для работы на загрязненной воде на входе в патрубок предусматриваем сетку q. Сливную пробку с Конической резьбой располагаем внизу улитки в продольной плоскости симметрии насоса. [c.90]

Камера с вертикальным разъемом (секционная камера) представляет собой цилиндр правильной формы, согнутый из листовой стали (фиг. 4). Место стыка листа проварено двойным герметичным швом. К полученной трубе с обоих торцов приварены два фланца. Труба подкреплена внутри двумя кольцевыми шпангоутами, которые одновременно служат и для крепления корпусов исследуемого изделия. По наружной поверхности трубы расио- [c.117]

Бесшовные корпусные обечайки ТТУ выполнены кольцевой прокаткой из штампованной листовой стали Ladish D баС. На стыках обечаек предусмотрены вилка и хвостовик монтажного соединения, с помощью которого они компонуются в сборки, называемые заливочными секциями ТТУ. Четыре такие секции — передняя, две центральные и задняя — показаны на рис. 140. Канал топливного заряда в первой обечайке передней секции имеет форму звезды с 11 лучами, которая вблизи заднего днища последней обечайки трансформируется в коническую форму. Центральные секции снаряжаются одинаковыми од- [c.229]

Типичным примером работы конструкции в условиях малоцикловой усталости выступают стальные вертикальные резервуары для хранения жидкостей. Технология изготовления резервуаров (полистовая и особенно рулонная) допускает определенное несовершенство геометрической формы их стенок (в местах стыка листов). Так, согласно ПБ 03-381-00 [93] для вертикальных резервуаров, предназначенных для хранения нефти и нефтепродуктов, допустима угловатость вертикальных сварных стыков до 3°. При наполнении резервуара частичное выпрямление стенок резервуара под действием гидростатического давления продукта вызывает изгиб крайних волокон. Эти дополнительные напряжения, складываясь с кольцевыми, существенно повышают уровень эквивалентных напряжений. [c.235]

Осмотрами сварных соединений аустенитных паропроводов на Черепетской ГРЭС и Челябинской ТЭЦ, работавших при температуре 580 С, установлено, что после 5000— 10 ООО ч эксплуатации на наружной поверхности сварных стыков появляются трещины различной формы [40] мелкое сетчатое растрескивание поверхности металла шва и основного металла (в зоне до 40 мм от линии сплавления) кольцевые трещины, параллельные линии сплавления, на расстоянии Т-Ю микрозерен от нее поперечные трещины в металле шва трещины в околошовной зоне и в металле шва, направленные под углом к оси последнего кольцевые трещины в основном металле, у конца усиления сварного шва или на расстоянии 10-15 мм от него. [c.23]

При сварке с н а р у ж и ы м н а г р е-в о м мссГо свариваемого стыка нагревают многопламенной горелкой кольцевой или дуговой формы. [c.543]

Способы формования простых по форме высоковольтных изделий в основном аналогичны описанным для низковольтных изоляторов. Крупные проходные ребристые изоляторы формуют отдельными частями по числу ребер, причем на формование поступают заготовки, изготовленные протяжкой на вакуум-прессах. Протянутые на вакуум-прессах сплошные болванки или кольцевые заготовки формуют в гипсовых формах и в этих же формах ставят на подвялку при 30—35° С. После подвялки до влажности 17—18% заготовки вынимают из гипсовых форм и склеивают между собой, смачивая стыки шликером из той же массы или раствором соды и притирая их друг к другу. Склеивают их на медленно вращающемся поддоне склеечного станка. После склейки каждой заготовки ее обтачивают до заданной конфигурации вручную с помощью резцов- клюшек . [c.395]

Сваривают кольцевые стыки на специальном роликовом стенде, обеспечивающем плавное регулирование скоро1сти вращения сосуда до 15 м1ч и предупреждающем осевое его смещение при вращении. В качестве формующих устройств применяют снаружи сосуда специальный ползун, изогнутый по радиусу сосуда и позволяющий сваривать кольцевые стыки со смещением до 4— 5 мм. Медные подкладки длиной 1 м внутри сосуда в процессе сварки переставляют при помощи специального кольца с поджимными струбцинами. При замыкании шва за 1—0,5 м до конца сварочного шва.окорость лодачи электродной проволоки и напряжение снижают при этом уменьшается глубина шлаковой ванны. Небольшой подрез и усадочную раковину, образующиеся в конце шва, заваривают вручную электродами марки УОНИ-13/55. [c.18]

Роликовые опоры предназначены для установки и вращения деталей и узлов цилиндрической формы. Для обечаек и корпусов аппаратов на роликоопорах производят сборку и сварку продольных и кольцевых стыков, вырезку отверстий в корпусах, установку и приварку штуцеров, пристыковку и приварку фланцев теплообменных аппаратов, ультразвуковой и рентгеновский контроль сварных швов, установку внутренних устройств аппаратов, пристыковку и приварку днищ, дробеметную и дробеструйную очистку аппаратов, их окраску и другие операции. [c.173]

Этот способ сварки является ведущим при изготовлении изделий нз металлов толщиной 5—50 мм. Постоянство глубины провара по всей длине шва, а значит, и состава металла шва, отсутствие кратеров, вызванных сменой электродов, и чещуйчатости поверхност[[ швов, их благоприятная форма являются большим преимуществом сварки под флюсом по сравпению с ручной дуговой сваркой покрытыми электродами. Однако прг.мепение этого способа сварки затруднено при предварительном или сопутствующем подогреве и при сварке кольцевых стыков труб диаметром менее 250 мм. Подготовка и сборка кромок под сварку, а также техника их сварки незначительно отличаются от этих же операций прн сварке низкоуглеродистых сталей (см. гл. X и XV). [c.391]

Точный метод гидравлического расчета основан на уравнениях расхода расплава полимера через каналы той или иной конфигурации, полученных при принятии реологического уравнения, описывающего сдвиговое деформационное поведение расплава в форме степенного закона (см. уравнение IX.7). Примеры этих уравнений для круглых цилиндрического и конического каналов, канала с прямоугольйым поперечным сечением, для плоской щели с шириной поперечного сечения W, много большей его высоты Н, а также для кольцевого канала приведены на стр. 297. Там же приведены ( рмулы для расчета скорости сдвига в этих каналах. Здесь следует только отметить, что каналы экструзионных головок, как правило, имеют довольно монотонные переходы в местах стыка участков с различной геометрией, так что влияние входовых эффектов в данном случае столь незначительно, что этим влиянием можно пренебречь. При этом во всех формулах обращается в Ь. При показателе степени степенного закона , равном единице, указанные формулы описывают поведение ньютоновской жидкости константа т в данном случае есть величина, обратная вязкости ньютоновской жидкости. Рассмотренные типы каналов являются наиболее распро- [c.364]

Раструбный стык со ступенчатой формой раструба. Величина зазора между торцом гладкого конца трубы и упорной поверхностью раструба должна быть такой же, как и. для муфтовых труб. Ширина и глубина заделки кольцевой идели пеньковой прядью и асбестоцементной смесью или цементным раствором приведены в табл. VI 1.39 [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...